1. Obecná ustanovení
1.1.Konstrukce by měla brát v úvahu stres způsobený při výstavbě a provozování zařízení, stejně jako při výrobě, skladování a přepravu stavebních konstrukcí.
1.2.Hlavní charakteristiky zatížení stanovenými v těchto pravidlech, jsou jejich referenční hodnoty.
zatížení konkrétní typ se vyznačuje zpravidla standardní hodnoty. Pro spoustu lidí, zvířat, zařízení patrech obytných, veřejných a zemědělských budovách, z mostu a mostové jeřáby, sníh, vliv teploty klimatu je vybavena dvěma standardními hodnotami: plná a snížená( které mají být zapsány na účtu, kdy je třeba vzít v úvahu vliv trvání zatížení, testování vytrvalostav ostatních případech je uvedeno v normách pro navrhování konstrukcí a základů).
1.3.Vypočtená hodnota zatížení určí jako součin jeho standardní hodnota faktoru GF bezpečnostní zatížení, odpovídající uvažované mezního stavu a získal:
a) * pro výpočet pevnost a stabilitu - v souladu s patentovými nároky.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 a 8.7;
b) ve výpočtu vytrvalosti - rovnající se jednomu;
c) při výpočtu deformací - rovná jednomu-li strukturální standardy designu a důvody nejsou nastaveny jiné hodnoty;
g) výpočet na jiné typy mezních stavů - strukturálních standardů designu a bází.
vypočtené hodnoty zatížení v přítomnosti statistiky mohou být určeny přímo z překročení dané pravděpodobnosti. Při výpočtu
struktury a základy pro stavění budov podmínek a struktury vypočítané hodnoty sněhu, větru, ledu zatížení a teplotních povětrnostním vlivům by měla být snížena o 20%.
Pokud je to nutné, založený na pevnost a odolnost při požáru pod výbušných dopadů kolize vozidel s částí konstrukce výpočtu ukazatelů spolehlivosti pro všechny zátěže v úvahu, když je třeba brát toto zatížení být jednota.
Note. Pro zatížení se dvěma standardními hodnotami odpovídajícími vypočítané hodnoty by měly být stanoveny stejným spolehlivosti faktor zatížení( v posuzovaném omezující podmínku).
( revidovaná vydání. Chg. № 2).
KLASIFIKACE ZATÍŽENÍ
1.4.V závislosti na délce namáhání je třeba rozlišovat mezi trvalé a dočasné( dlouhé, krátké, specifické) zatížení.
1.5.Stres způsobené během výroby, skladování a dopravních staveb, tak i při stavbě budov, je třeba vzít v úvahu při výpočtech jako krátkodobé zatížení.
| Made TSNIISK.Kucherenko SSSR Státní stavební výbor schválil | vyhlášky Státního výboru SSSR pro záležitosti konstrukci z 29. srpna 1985 № 135 | Term zavedení v platnost od 1. ledna 1987 |
napětí vznikající ve fázi provozu zařízení, je třeba zvážitpodle nároků.06.01.-09.1..
1.6.Pro konstantní zatížení by měly být zahrnuty:
a) hmotnostní části budov, včetně hmotnosti a nesoucí chránící struktur;
b) hmotnost a tlak půd( náspy, zásypy) omezující tlak.
uložen v návrhu nebo na základě úsilí předpětí je třeba zvážit při výpočtu jako úsilí trvalé zatížení.
1.7 *.Pro by měly být zahrnuty dlouhodobé zatížení:
a) hmotnost dočasných příček, omáček a podbetonok pro zařízení;
b) pevná zařízení hmotnost: strojní zařízení, přístroje, motory, nádrže, potrubí s příslušenstvím, podpůrných dílů a izolací, pásové dopravníky, stálých jeřáby s jejich lan a vodítka, stejně jako hmotnost kapalin a pevných látek, plnicích zařízení;
c) tlak plynů, kapalin a sypkých subjekty v kontejnerech a potrubí, přetlaku a podtlaku vzduchu, který se vyskytuje, když je větrací šachty;
d) zatížení na překrytí skladovaného zboží a skladovacího zařízení ve skladovacích prostorech, ledničky, sýpek, komíny, knihovny a podobných oblastech;
E) tepelné technologické vlivy ze stacionárních zařízení;e) hmotnost vodní vrstvy na vodorovných plochých plochách;G) hmotnost průmyslových prachových usazenin, pokud jejich akumulace není vyloučena vhodnými opatřeními;H) zatížení lidí, zvířat, zařízení na podlahách bytových, veřejných a zemědělských budov se sníženými standardními hodnotami uvedenými v tabulce.3;A
) svislé zatížení a zavěšena na jeřábu se sníženou směrodatnou hodnotu určenou vynásobením hodnoty plné specifikace vertikálního zatížení z jednoho jeřábu( viz bod 4.2) v každém rozpětí budovy faktorem:. . 0,5 - skupiny jeřábové provozních režimů 4K-6K;0,6 - pro skupinu provozních režimů jeřábů 7K;0,7 - pro skupinu provozních režimů 8K jeřábů.Skupiny režimů provozu jeřábů jsou přijímány v souladu s normou GOST 25546-82;
( k) zatížení sněhem se sníženou konstrukční hodnotou stanovenou vynásobením celkové vypočtené hodnoty faktorem 0,5;
l) teplotní klimatické vlivy se sníženými normativními hodnotami, určenými podle údajů odstavců.8.2-8.6 za podmínky q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;M) nárazy způsobené deformacemi substrátu, které nejsou doprovázeny radikální změnou struktury půdy, stejně jako rozmrazování půdních půd;
n) nárazy způsobené změnami vlhkosti, smršťování a tečení materiálů.
Poznámka. V oblastech s průměrnou teplotou ledna minus 5 ° C a vyšší( mapa 5 5 aplikace SNP 2.01.07-85 *) se sníženým zatížením sněhem vypočtená hodnota není nastavena.
( změněné vydání, změna č. 2).
1,8 *.Krátkodobé zatížení by mělo zahrnovat:
a) zatížení ze zařízení, které vznikají při startovních, přechodových a zkušebních režimech, jakož i při jejich výměně nebo výměně;B) váha lidí, opravárenské materiály v oblasti údržby a opravy zařízení;C) zatížení lidí, zvířat, zařízení na podlahách obytných, veřejných a zemědělských budov s plnými normativními hodnotami, kromě zatížení uvedených v 1.7, a, b, d, d;
g) zatížení od pohyblivého manipulačního zařízení( vysokozdvižné vozíky, elektromobily, stohovací jeřáby, zdvihací a pozastaví mostového jeřábu a plné standardní hodnota);E) zatížení sněhem s plnou vypočítanou hodnotou;
e) teplotní klimatické účinky s plnou normativní hodnotou;G) zatížení větrem;H) zatížení ledem.
( revidované vydání, pozměňovací návrh č. 2).
1.9.Zvláštní zatížení by mělo být přičítáno:
a) seismickým nárazům;B) účinky výbuchu;
c) zatížení způsobená mimořádnými poruchami procesu, dočasnou poruchou nebo poruchou zařízení;
g) expozice způsobené deformace základny doprovázen radikálně mění strukturu půdy( půda pokles namáčení) nebo jeho poklesových oblastí v hornictví a v krasu.
KOMBINOVANÉ ZÁSAHY
1.10.Výpočet struktur a základů na mezních stavech první a druhé skupiny by měl být proveden s přihlédnutím k nepříznivým kombinacím zatížení nebo odpovídajícím úsilím.
Tyto kombinace jsou založeny na analýze reálných variant současného působení různých zatížení pro fázi provozu dotyčné konstrukce nebo základu.
1.11.V závislosti na složení zátěže je třeba rozlišovat:
a) hlavní kombinace zatížení, které se skládají z trvalého, dlouhého a krátkodobého;B) speciální kombinace nákladu, které se skládají z trvalého, dlouhodobého, krátkodobého a jednoho ze zvláštních nákladů.Dočasné zatížení
se dvěma standardními hodnotami, které mají být zahrnuty do kombinace obojího dlouho - registrována za sníženého standardní hodnotu jako short - s přihlédnutím plnou hodnotu specifikace.
Speciální kombinace zátěží, včetně výbušných nárazu nebo zatížení způsobené kolizí vozidel s částí rostlin se mohou ignorovat krátkodobé zatížení uvedené v kap. 1.8. *
1.12.Když se kombinace Registrace obsahující konstantní a alespoň dva dočasné zatížení, provozní zatížení vypočítá hodnoty nebo odpovídající úsilí by měly být vynásobeny kombinací koeficientů rovných:
v základních kombinací zatížení pro dlouhé y1 = 0,95;pro krátkodobý y2 = 0,9;
ve speciálních kombinacích pro dlouhé zatížení y1 = 0,95;pro krátkodobé y2 = 0,8, s výjimkou případů stanovených v konstrukčních normách pro konstrukce pro seismické oblasti av dalších normách pro návrh konstrukcí a podkladů.V tomto případě je třeba provést zvláštní zatížení bez snížení.Při účtování hlavní kombinace
obsahující jednu konstantní zatížení a zatížení( chronické nebo akutní), y1 koeficienty, y2 by neměl být podáván.
Poznámka. V kombinaci se základním účtu tři nebo více přechodových zatížení vypočtené hodnoty mohou být vynásobené kombinace koeficientem y2, přijatých pro první( stupeň vliv) přechodné zatížení - 1.0, druhý - 0,8, pro zbytek - 0,6.
1.13.. Když registrované kombinace zatížení v souladu s instrukcemi p 1.12 pro jednoho dočasného zatížení je třeba přijmout:
a) zavést určitý druh z jednoho zdroje( nebo podtlak v kontejneru, sněhu, vítr, zatížení ledem, zatížení teplota klimatické nárazu z nakladače,elektrický vůz, mostový nebo nadzemní jeřáb);
b) zatížení z několika zdrojů, je-li jejich kombinovaný účinek uvažovaných v regulačních a odhadovaných hodnot zatížení( od zátěže zařízení, lidí a uložených materiálů k jedné nebo více z překrývání s koeficientů jo, a Yn, uvedené v odstavcích 3.8 a 3.9; . zatížení zněkolik mostních nebo závěsných jeřábů s přihlédnutím k koeficientu y uvedenému v bodě 4.17, zatížení ledu a větru stanovené podle bodu 7.4).
SNiP 2.01.07-85 * - Zatížení a nárazy.
stavební předpisy
zátěže a dopady
SNIP 2.01.07-85 *
MOSKVA
2003
NAVRŽEN TSNIISK... Kucherenko SSSR Státní stavební výbor( Kandidát technických věd AA Bach - Head of nití, Belyshev IA, kandidát technických věd VA důchodu, doktor technických věd Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI je. V.V.Kuibyshev SSSR Ministerstvo vysokého školství( cand. Tehn. Sciences LV Klepikov).
je uvedl TSNIISK.Kucherenko Gosstroy SSSR.
připraven pro schválení Glavtehnormirovaniem SSSR stát Výstavba výboru( CAND. Tehn. Vědy FV Beavers).
V SNIP 2.01.07-85 * ve znění pozdějších předpisů № 1 byl schválen Státním výborem SSSR dne 07.08.88, číslo 132, a přidal se k oddílu.10 "Průhyby a posuny", které vyvinula společnost CNIISK... Kucherenko SSSR Státní stavební výbor( Kandidát technických věd AA Bach - Head of nitě; . člen korespondent sovětské akademie věd NN-pleteniny, doktor technických věd Prof. A. Zeitlin, kandidát technických věd v. ...A. v důchodu, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) Státní stavební výbor NIIZhB SSSR( Doctor of Engineering věd prof. Zalesov AS) a TsNIIpromzdany Státní stavební výbor SSSR( kandidát tehn. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Se zavedením oddílu.10 "Odchylky a posuny" SNiP 2.01.07-85 od 1. ledna 1989 ztrácejí sílu.13,2-13,4 a 14,1-14,3 SNiP II-23-81 *.
vyložena v novém vydání „Vychýlení a posunutí konstrukčních prvků, by neměla překročit mezní hodnoty 2.01.07-85 odstřihnout“ následující položky:
- 13,1 SNP II-23-81 * «ocelové konstrukce"; .
- článek 9.2 SNiP 2.03.06-85 "Hliníkové konstrukce";
- článek 1.20 SNiP 2.03.01-84 "Betonové a železobetonové konstrukce";
- str. 4.24 SNiP 2.03.09-85 "Azbestocementové konstrukce";Doložka
- 4.32 SNiP "dřevěné konstrukce";
- ustanovení 3.19 SNiP "Výstavba průmyslových podniků".
V SNIP 2.01.07-85 * změněno číslo 2, který byl schválen stavebního výboru Státní Ruska dne 29. května 2003 № 45.
Předměty stoly, vzorců a mapy, ve kterých změny jsou označeny hvězdičkou.
| Státního výboru SSSR pro záležitosti stavebnictví( Gosstroy SSSR) | stavebních předpisů | SNIP 2.01.07-85 * |
| Zatížení a účinky | Namísto toho hlava SNIP II-6-74 |
Tato pravidla platí pro navrhování stavebních konstrukcí a zakládání staveba zařízení a stanovit hlavní ustanovení a pravidla pro určování a zaznamenávání trvalých a dočasných zatížení a dopadů, jakož i jejich kombinací.
Zatížení a účinky na stavební konstrukce a prostor, budov a staveb, které se liší od tradičních, mohou být stanoveny zvláštní technické podmínky.
Poznámky: 1. Dále, pokud je to vhodné, termín „vliv“ je vynechán a nahrazen pojmem „zatížení“ a slovo „budov a staveb“ se nahrazuje slovem „stavby“.
2. Při rekonstrukci vypočtených hodnot zatížení by měla být stanovena na základě výsledků průzkumu stávajících konstrukcí, může být atmosférický zatížení přijata na základě údajů Roshydrometu.
3. připojené zařízení, lidé, zvířata, skladovaných materiálů A PRODUKTY
3.1.Normy této části platí pro zatížení lidí, zvířat, zařízení, výrobků, materiálů, dočasných přepážek, působících na podlaze budov a podlah na půdě.
Možnosti nakládání podlah s těmito zatíženími by měly být prováděny v souladu s podmínkami pro stavbu a provoz budov. Pokud se během konstrukčních údajů z těchto podmínek, je dostatečná, na bázi struktury a základy nezbytné vzít v úvahu následující provedení načítání jednotlivých desek:
nahrávání přijímaného spojité zatížení;
nepříznivé částečné zatížení při výpočtu konstrukcí a podkladů citlivých na takový systém nakládání;
bez časového zatížení.Tak
celkové zatížení na překrytí vícepodlažních budov za nepříznivých částečný vkládaného, by neměly překročit zatížení se překrývá s kontinuálním nahrávání určena z hlediska kombinací koeficientů yn, jejichž hodnoty jsou vypočteny podle vzorce( 3) a( 4).
STANOVENÍ ZAJIŠTĚNÍ ZE ZAŘÍZENÍ, SKLADOVANÝCH MATERIÁLŮ A VÝROBKŮ
3.2.Zatížení na zařízení( včetně potrubí, vozidla), skladovat materiály a výrobky jsou instalovány ve stavební práce na základě technologických řešení, které by měly být uvedeny:
a) možné, aby každý překrývání a podlah z důvodu umístění a rozměry zařízení podporuje,rozměry skladů a úložišť pro materiály a výrobky, místa, kde lze zařízení přiblížit během provozu nebo přepracování;
b) normativní hodnoty zatížení a bezpečnostních faktorů pro zatížení, které bylo přijato v souladu s pokyny těchto předpisů pro stroje s dynamickým zatížením - charakteristických hodnot setrvačných sil a bezpečnostních faktorů zatížení setrvačných sil, jakož i dalších potřebných vlastností.
Při výměně skutečné zatížení na ekvivalent stropní trvat rovnoměrně rozložené zatížení se stanoví výpočtem a přiřadit diferencovaná pro různé konstrukční prvky( desky, sekundární nosníky, nosníky, sloupy, základy).Přijaté hodnoty ekvivalentního zatížení musí zajistit nosnost a pevnost konstrukčních prvků požadovaných podmínkami jejich zatížení při skutečném zatížení.Plné standardní hodnoty ekvivalentní rovnoměrně rozložené zatížení pro výrobu a úložný prostor je třeba brát na desky a sekundární svazky nejméně 3,0 kPa( 300 kgf / m2) pro nosníky, sloupy, zásady - ne méně než 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
Údaj o perspektivním nárůstu zatížení zařízení a uložených materiálů se předpokládá ve studii proveditelnosti.
3.3.Standardní hodnota hmotnosti zařízení, včetně potrubí, by měla být stanovena na základě norem nebo katalogy, a nestandardního zařízení - na základě údajů z pasů výrobců nebo výrobních výkresů.
strukturu zatížení hmotnosti zařízení by měla obsahovat vlastní hmotnost stroje nebo zařízení( včetně pohonů, stálých přípravků, podpůrných zařízení, omáček a podbetonok), izolace závaží agregáty zařízení možné v průběhu operace, nejzávažnější z obrobku, je hmotnost přepravovaného nákladu,odpovídající jmenovité nosnosti a podobně.
Zatížení ze zařízení na podlahy a podlahy na zemi musí být provedeno v závislosti na podmínkách jeho umístění a možném pohybu během provozu. To by mělo zahrnovat opatření, která vylučují, že je třeba posílit nosné konstrukce spojené s pohybem technologického zařízení během instalace nebo provozu budovy.
Počet provádět současně nebo elektrické automobily nákladních automobilů a jejich uspořádání na stropě při výpočtu různých prvků, které mají být přijata na stavební práce na základě technologických řešení.Dopad
svislé zatížení kamiony a auta na elektrický pohon jsou povoleny vzít v úvahu vynásobením standardní hodnoty statického zatížení na dynamický koeficient rovnající se 1,2.
3.4.Faktor spolehlivosti zatížení gt pro hmotnost zařízení je uveden v tabulce.2.
Tabulka 2
Poměr hmotnost| spolehlivost zatížení GT | |
| stacionární zařízení | 1,05 |
| Izolace stacionární zařízení | 1,2 |
| zástupný zařízení( včetně nádrže a potrubí): | |
| kapalin | 1,0 |
| suspenze, kaše, sypké těla | 11 |
| Loader a elektrická vozidla( naložené) | 1,2 |
rovnoměrným zatížením
3.5.Charakteristické hodnoty rovnoměrně rozloženy časové zatížení na desky, schody a podlahy na půdách jsou uvedeny v tabulce.3.
3.6.Charakteristické hodnoty zatížení na nosníky a desky o hmotnosti dočasných oddílů mají být přijata, v závislosti na jejich konstrukci, umístění a povaze podpory na stropu a stěn. Uvedené zatížení nemá brát v úvahu jako rovnoměrným zatížením Další stanovením jejich standardní hodnoty na základě výpočtu za účelem jeho umístění schémat oddíly, ale ne méně než 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Koeficienty spolehlivost gf zatížení pro rovnoměrným zatížením je třeba vzít:
1,3 - v plném normativní hodnotu menší než 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - s plnou standardní hodnotu 2,0 kPa( 200 kgf / m2) nebo vyšší.
součinitel spolehlivosti zatížení hmotnosti dočasných oddílů musí být přijata v souladu s pokyny str. 2.2.
3.8.Při výpočtu nosníků, nosníky, desky, sloupy, a bází, které přijímají zatížení z jedné desky, ucelených standardní hodnoty uvedené v tabulce .3 , by měla být snížena v závislosti na nákladovém prostoru A, m2, vypočítá vynásobením koeficientem prvku spojky yA stejné.
a) pro provozovnách uvedených v bodu.1, 2, 12, a( když A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) pro zlepšení uvedené v položce.4, 11, 12b( když A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Poznámka. Při výpočtu stěn snímání zatížení z jedné desky, by měly být hodnoty zatížení snížit a v závislosti na zavazadlovém prostoru vypočítaný prvky( desky, nosníky), spočívající na stěně.
3.9.Při určování axiální síly pro výpočet sloupy, stěny a základy důrazem na dvou podlažích a plných hodnotách normativní zatížení uvedené v tabulce .3 , by měla být snížena násobením vazebném koeficientem yn:
a) zlepšení určený v klíči.1, 2, 12, a,
( 3)
b) pro zlepšení uvedené v položce.4, 11, 12b,
( 4), vyznačující se tím,
- stanoví v souladu s bodem 3.8; .
n - celkový počet překrytí( .. Pro zlepšení uvedené v tabulce 3 , poz 1, 2, 4, 11, 12, A, B), z nichž je zatížení součástí jednotky pro výpočet kolony zvažovanou stěn základu.
Poznámka. Při stanovení ohybové momenty ve sloupcích a stěny by měly zvážit snížení zátěže pro přilehlých nosníků a nosníků v souladu s pokyny z odst. 3.8.
koncentrovaný zatížení a zatížení na zábradlí
3.10.Tyto nosné prvky se překrývají, nátěry balkónů, schodišť( lodžie) by měly být kontrolovány pro koncentrovaný svislého zatížení působícího na prvek, znevýhodněné ve čtvercové plochy se stranami 10 cm( v nepřítomnosti dalších dočasných zatížení).Pokud stavební práce na základě technologie nestanoví vyšší charakteristické hodnoty koncentrované zatížení, měly by být stejné:
a) a pro desky lestnits- 1,5 kN( 150 kgf);
b) pro půdní podlahy, střechy, terasy a balkony - 1,0 kN( 100 kgf);
c) pro potahy, které se mohou pohybovat pouze pomocí žebříků a mostů - 0,5 kN( 50 kg).
prvky určené pro možné při výstavbě a provozu místní zatížení zařízení a dopravních prostředků, není dovoleno kontrolovat zadané koncentrované zatížení.
| a budovy | charakteristické hodnoty r zatížení kPa( kgf / m2) | |
| kompletní | snížena | |
| 1. Byty obytné budovy;spací místnosti předškolních zařízení a internátních škol;ubytování Rekreační domy a penziony, ubytovny a hotely;oddělení nemocnic a sanatoria;terasy | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility, administrativní prostory, strojírenství, vědečtí pracovníci organizací a institucí;učebny vzdělávacích institucí;technické místnosti( šatny, sprchy, umývárny, toalety), průmyslové a veřejné budovy | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. učeben a laboratoří zdravotní péče, laboratorní zařízení pro vzdělání, vědu;prostory elektronických počítačů;kuchyně veřejných budov;technické podlahy;suterény | ne méně než 2,0( 200) | ne méně než 1,0( 100) |
| 4. Zařízení: | ||
| a) čtení | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) oběd( v kavárně, restaurace, jídelny) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) setkání a konference, pohotovostní, vizuální a koncert, sportovní | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)obchod, výstavy a expozice | ne méně než 4,0( 400) | ne méně než 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Archiv | ne méně než 5,0( 500) | ne méně než 5,0( 500) |
| 6. scény z zábavní | ne méně než 5,0( 500) | ne méně než 1,8( 180) |
| 7. Stanice: | ||
| a) s pevnými sedadly | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) pro diváky stojící | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | půdní prostor( 70) | - |
| 9. Krytí sekce: | ||
| a) s možnou akumulací lidí( pocházející z výrobních prostor, hal, poslucháren, atd) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) používázbytek | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) ostatní | 0,5(50) | - |
| 10. balkony( loge) s zatížení: | ||
| a) pás jednotné šířky v oblasti 0,8 m podél balkónové ohrazení( loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) kontinuální rovnoměrné na balkonu oblasti( loge), což má nepříznivý dopad na než určuje klíče.10 a | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. údržba Land a opravy zařízení v průmyslových objektech | ne méně než 1,5( 150) | - |
| 12. vstupních hal, haly, chodby, schodiště( s jejich přidruženými průchody), v blízkosti zařízení uvedených v polohách: | ||
| a) 1, 2 a 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 a 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. zástěry stanice | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Možnost pro skot: | ||
| malý | ne méně než 2,0( 200) | ne méně než 0,7( 70) |
| velkých | Ne méně než 5,0( 500) | Ne méně než 1,8( 180) |
3.11.Charakteristické hodnoty vodorovných zatížení na schodech rail zábradlí a balkónů se musí rovnat:
a) pro obytné budovy, školky, domovech důchodců, zdravotní střediska, nemocnice a jiná zdravotnická zařízení - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) pro stánky a tělocvičny - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) u jiných budov a objektů za nepřítomnosti zvláštních požadavků - 0,8 kN / m( 80 kg / m).
Tabulka 3
Poznámky: 1. Zatížení uvedené v poz.8, je třeba vzít v úvahu v oblasti, která není obsazena zařízením a materiály.
2. Zatížení uvedená v poz.9, je třeba vzít v úvahu bez zatížení sněhem.
3. Zatížení uvedená v poz.10, by měly být vzaty v úvahu při výpočtu nosných konstrukcí balkónů( lodžií) a úseků stěn v místech, kde jsou tyto konstrukce zachyceny. Při výpočtu spodní části stěn, podklady a podklady zatížení na balkonech( loge) by měla být stejné zatížení sousední základní stavební prostory a jejich omezení v souladu s pokyny nn.3,8 a 3,9.
4. Normativní hodnoty zatížení budov a prostor uvedených v poz.3, 4, d, 5, 6, 11 a 14 by měly být podle konstrukčních úkolů provedeny na základě technologických řešení.Pro
servisní plošiny, mosty, střechy ploty, které jsou určeny pro krátké lidi zůstat standardní hodnota horizontálního koncentrovaného zatížení na železniční zábradlí by mělo být 0,3 kN( 30 AGRO)( v jakémkoli místě podél délky madla), je-li na stavební práce na základě technologickýchřešení nevyžadují větší zatížení.
Pro zatížení specifikované v odstavcích.3.10 a 3.11 by měl být přijat faktor spolehlivosti pro zatížení gf = 1,2.
4. LOAD most a mostové jeřáby
4.1.Zatížení na mostě a mostové jeřáby by měla být stanovena v závislosti na skupiny provozních režimů stanovených GOST 25546-82, na druhu pohonu a na cestě zavěšení nákladu. Orientační seznam most a mostových jeřábů různých skupin provozních režimů, viz referenční dodatku 1.
4.2.Plné standardní hodnoty svislých zatížení přenášené koly na jeřábu nosníku jeřábové dráhy a dalších údajů potřebných pro výpočet by měla být přijata v souladu s požadavky státních norem pro jeřáby a pro nestandardní jeřáby - v souladu s údaji uvedenými v listech výrobců.
Poznámka. Podle jeřábu srozumitelném oběma nosníky, které nesou jednu mostový jeřáb, a všechny nosníky nesoucí závěsný jeřáb( dva paprsky - s jednom poli, tři - s dvou polích jeřábu, atd).
4.3.Charakteristická hodnota vodorovných zatížení směřující podél jeřábové dráhy a spojených s brzděním elektrického mostového jeřábu, by měla být rovna standardní hodnotu 0,1 plného svislého zatížení v brzdového straně kohoutu v úvahu.
4.4.Charakteristická hodnota vodorovných zatížení směřuje příčně k jeřábové dráhy a nazývá brzdění elektrického vozíku, je třeba považovat za:
pro jeřáby s flexibilní zavěšení zátěže - 0,05 jeřábu množství a hmotnosti vozíku výtahu;
pro jeřáby s tuhou suspenzi nákladu - 0,1 výše zdvihu jeřábu a nákladních vozidel hmotnosti.
Toto zatížení je třeba vzít v úvahu při výpočtu příčných rámů budov a nosníků jeřábových drah. Předpokládá se, že zatížení se přenáší na jednu stranu( paprsku) jeřábové dráhy je rozdělena rovnoměrně mezi všechny spočívající na kolech a jeřáb může směřovat jak dovnitř, tak směrem ven v patrnosti rozpětí.
4.5.Charakteristická hodnota vodorovných zatížení směřuje příčný portálový železniční a narušení elektrického mostového jeřábu a portálové kolejnice nerovnoběžné( boční síla) pro každý jeřáb silniční kola by měla být úplná na 0,1 standardní hodnota svislého zatížení na kole.
Toto zatížení je třeba vzít v úvahu pouze při výpočtu pevnost a stabilitu paprsků jeřábů a jejich upevnění na sloupy v budovách s jeřábů skupin provozních režimů 7k, 8K.Předpokládá se, že zatížení se přenáší do cesty paprsku jeřábu ze všech kol na jedné straně ventilu a může být směrován uvnitř i vně budovy zvažovaných rozpětí.Zatížení uvedené v bodě 4.4 by nemělo být bráno v úvahu ve spojení s příčnou silou.
4.6.Vodorovná zatížení z brzdění a mostu jeřábu vozíku a boční síly posuzovaného které mají být použity v místě styku s pojezdových kol jeřábové kolejnice.
4.7.Standardní hodnota vodorovného zatížení směřující podél jeřábové dráhy a jeřábu způsobené nárazem na paměti zastaví, musí být stanovena v souladu s pokyny uvedenými v povinném dodatku 2. Toto zatížení musí být vzaty v úvahu pouze při výpočtu zastávek a jejich připevnění k jeřábové dráhy paprsků.
4.8.Faktor spolehlivosti zátěže pro zatížení jeřábu by měl být považován za gf = 1,1.
Poznámka. Vezme-li se v úvahu místní a dynamický účinek koncentrovaného vertikálního zatížení z jednoho jeřábových kol plný Standardní hodnota tohoto zatížení se násobí při výpočtu pevnosti nosníků jeřábových drah prostřednictvím přídavného faktoru GF, rovná:
1,6 - skupiny 8K režim s tuhými závěs nákladních jeřábů;
1,4 - pro skupinový provoz 8K jeřábů s pružným zavěšením nákladu;
1,3 - pro provozní režim jeřábů 7K;
1.1 - pro ostatní skupiny provozních režimů jeřábu.
Při kontrole lokální stability stěn nosníku by měla být hodnota dodatečného koeficientu rovna 1.1.
4.9.Při výpočtu pevnosti a stability dráhy jeřábu paprsků a jejich upevnění na nosných konstrukcích vypočtených svislých jeřábu zatížení musí vynásobit dynamický koeficient se rovná:
kolony v kroku ne větší než 12 m:
1,2 - skupina 8K režim mostový jeřáb;
1,1 - pro skupiny způsobů mostové jeřáby 6k a 7K, a pro všechny skupiny způsobů mostových jeřábů;
krok se sloupci o více než 12 m - 1,1 na skupinovém režimu mostových jeřábů 8K.
Konstrukční hodnoty vodorovné zatížení z mostové jeřáby Skupina 8K režimy by měla být považována za dynamický faktor 1,1.
V jiných případech, dynamický faktor je vzat roven 1,0.Při výpočtu
konstrukce, ověření odolnosti drah vychýlených elektronových svazků jeřábových sloupců a posuvu, jakož i s přihlédnutím k místní akční zahustí svislé zatížení by neměla být považována z jednoho kola jeřábu dynamický faktor.
4.10.Vertikální zatížení při výpočtu pevnost a stabilitu jeřábu paprsků zvážit, ne více než dva z nejvíce negativní dopad na můstku nebo mostových jeřábů.
4.11.Vertikální zatížení při výpočtu pevnosti a stability rámů, sloupů, základen a základen v budovách s mostové jeřáby v několika polích( v každé pasáži na jedné vrstvě), je třeba vzít na každou cestu ne více než dva z nejvíce nepříznivé pro účinky jeřábů, a kdyžregistrovaný zarovnání v jednom zarovnání jeřábů různých rozpětí - ne více než čtyři z nejvíce negativní dopad na jeřáby.
4.12.Vertikální zatížení při výpočtu pevnosti a stability rámů, sloupků, střešních a podstropilnyh konstrukcí, základů, stejně jako základy budov s mostové jeřáby na jednom nebo více cest, je třeba vzít na každou cestu ne více než dva z nejvíce negativních dopadů na jeřábech. Vezme-li se v úvahu vyrovnání v jedné zarovnání mostové jeřáby, pracující na různých způsobech, by měly být svislé zatížení přijata:
ne více než dva jeřáby - pro sloupy, podstropilnyh struktur, nadací a základy extrémní sérii na dva způsoby jeřáb za letu;
ne více než čtyřmi ventily
pro sloupy, podstropilnyh konstrukcí, základů a bází prostředním řádku;
pro sloupy, podstropilnyh struktur, nadací a základy extrémní sérii na tři způsoby, jak jeřáb za letu;
pro krovu se dvěma nebo třemi způsoby jeřábem v letu.
4.13.Horizontální zatížení při výpočtu pevnosti a stability jeřábové dráhy trámy, sloupy, rámy střechy a podstropilnyh struktury, základy, a důvody, aby zvážila ne více než dva z nejvíce nepříznivé pro účinky jeřábů uspořádané na jednom jeřábu způsoby nebo různými způsoby v jednom vyrovnání,Kromě toho, pro každý jeřáb je nutno považovat pouze horizontální zatížení( příčné nebo podélné).
4.14.Počet kohoutků zahrnuty do výpočtu pevnosti a stability v určování svislé a vodorovné zatížení mostové jeřáby na dvě nebo tři vrstvy v rozpětí, přičemž uvádění do rozpětí ve formě suspenze a mostové jeřáby, jakož i provoz mostových jeřábů určené pro přepravu nákladus jedním klepnutím na jinou přes chodníky, by měla být přijata na stavební práce na základě technologických řešení.
4.15.Při určování svislého a vodorovného vychýlení jeřábových drah trámů a vodorovných posunutí sloupů zatížení musí být považován za jeden z nejvíce nežádoucích účinků jeřábu.
4.16.Pokud existuje jedna cesta k jeřábu jeřábu a za předpokladu, že druhý ventil nebude nastavena během provozu zařízení, zatížení tímto způsobem by měly být považovány pouze jeden jeřáb.
4.17.Vezme-li se v úvahu dva jeřáby nahrát je vynásobí kombinací koeficient
y = 0,85 - Skupina jeřáb provozní režimy 1K - 6K;
y = 0,95 - pro skupiny provozních stavů jeřábů 7k, 8K.Při účtování
čtyři zatížení od jeřábu jsou vynásobí kombinací koeficient
y = 0,7 - skupiny jeřáb provozní režimy 1K - 6K;
y = 0,8 - skupiny jeřábové provozní režimy 7K, 8K.
Při účtování jedním klepnutím svislé a vodorovné zatížení by měla být přijata od něj beze ztrát.
4.18.Při výpočtu vytrvalost nosníky jeřábové dráhy pro mostní jeřáby a elektrických svítidel nosníků do nosných konstrukcí je třeba brát v úvahu snížení normativní hodnoty zatížení podle odst. 1.7 * a. V tomto testu odolnosti pro nosník stěny v zóně koncentrované svislého zatížení z jednoho jeřábových kol snižuje charakteristické hodnoty svislé kolové síly, které mají být vynásobeny faktorem vzít v úvahu při výpočtu pevnosti jeřábu paprsků podle poznámce k položce. 4.8.Skupina provozní režimy jeřáby, které mohou být potřebné pro výpočet vytrvalost, stanovuje standardy navrhování konstrukce.
5. SNOW LOADING
5.1 *.Kompletní konstrukce hodnota zatížení sněhem na půdorysu povlaku by měl být stanoven pomocí vzorce
( 5)
kde Sg - odhadovaná hodnota hmotnosti sněhové pokrývky na 1 m2 horizontálního povrchu země, která mají být přijata podle odstavce 5.2; .
m - konverzní faktor z hmotnosti sněhové pokrývky k Zemi zatížení sněhovou pokrývkou, které bylo přijato v souladu s patentovými nároky.5.3 - 5.6.
( změněné vydání, pozměňovací návrh č. 2).
5.2 *.Vypočítaná hodnota Sg hmotnost sněhu na 1 m2 horizontálního povrchu země, které mají být odebrány, v závislosti na sněhu oblasti Ruské federace podle tabulky.4.
Tabulka 4 *
| Sněhové oblasti Ruské federace( Mapa 1 přijata závazný 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Poznámka. V horských a málo prozkoumaných oblastech vyznačeny na mapě 1. povinné přílohy 5, body se v nadmořské výšce 1500 m, v oblastech s obtížným terénem, stejně jako významné rozdíly místních údajů uvedených v tabulce 4 * odhadované hodnoty hmotnosti z sněhové pokrývky by měla býtna základě údajů Roshibrometu. Ve stejné době jako odhadované hodnotě Sg je třeba vzít přesáhnout v průměru jednou za 25 let, roční maximální hmotnosti sněhové pokrývky, která je definována na základě těchto sněhových průzkumů o zásobování vodou, aby se chránit před přímým působením větru míst( v lese pod stromy nebo v lesních mýtinách)po dobu nejméně 20 let.
( změněné vydání, změna č. 2).
5.3.schéma distribuce zatížení sněhem a hodnoty koeficientu m mají být přijata podle požadované aplikace 3, mezilehlé hodnoty součinitele m se určí lineární interpolací.
V případech, kde se vyskytují více nepříznivých podmínek konstrukčních prvků při částečném nahrávání je třeba zvážit při zatížení sněhem obvod pracující na polovinu nebo čtvrtinu rozpětí( pro povlaky s lucerny - v oblastech šířky b).
Poznámka. Tam, kde je to nutné, musí být zatížení sněhem určuje s přihlédnutím k předpokládané další rozšíření budovy.
5.4.Varianty se zvýšenou místní zatížení sněhem jsou uvedeny v příloze 3 nutně třeba vzít v úvahu při výpočtu desky, palubky a povlak běží, jakož i pro výpočet prvků nosných konstrukcí( krovy, nosníky, sloupy a podobně), které definují uvedený variantyvelikost sekcí.
Poznámka. Při výpočtech staveb povoleno používat zjednodušená schémata zatížení sněhem rovnocenné v nákladu režimů nárazových uvedených v příloze 3 povinné .Při výpočtu rámů a sloupy průmyslové stavby smí být uznány pouze rovnoměrně rozložené zatížení sněhem, s výjimkou nátěrů rázy míst, kde je třeba vzít v úvahu zvýšené zatížení sněhem.
5.5 *.Tyto koeficienty m, stanovené v souladu s pokyny schémat 1, 2, 5 a 6, povinné 3 žádosti pro mělké( s odchylkami až do 12% nebo £ 0,05), povlaky a jedno pole o více budov bez světel, určené pro oblasti s průměrnou rychlostívítr tři nejchladnější měsíce v minimálním odporem 2 m / s, je třeba snížit vynásobením faktorem, kde k - je převzat z tabulky.6;b - šířka krytu, které bylo přijato více než 100 m
U povlaků se sklonem 12 až 20% z jedno pole a více polí budov bez osvětlení, určených pro oblasti s v ³ 4 m / s, m faktor nastavit v souladu s pokyny schémat 1 a.5 povinné aplikace 3 , by měla být snížena tím, že násobí koeficientem 0,85.
průměrná rychlost větru v oblasti tří nejchladnějších měsících by mělo být povinné na mapě 2 příloha 5 .
Sníženázatížení sněhem uvažuje v tomto odstavci se nevztahuje:
a) povlak na budov v oblastech s průměrnou teplotou lednu na minus 5 ° C( viz mapa 5 Povinný 5 aplikace).
b) povlak na budovách, chráněn před přímým působením větru vyšší sousedních budov, vzdálených necelých 10 h1, kde H1 - výškového rozdílu sousedních budov a předpokládané;
c) povlak na částech délky b, B1 a B2, výškových rozdílů v budovách a parapetů( viz schéma 8 -. 11 povinné aplikace 3 ).
5.6.Při určování koeficientů m sněhem pro neizolované potahování rostlin se zvýšenou tepla na sklonu střechy více než 3% a zajištění adekvátní drenáž uvolněné vody by měla být snížena o 20% bez ohledu na omezení v odst. 5.5.
5.7 *.Charakteristická hodnota zatížení sněhem se určí vynásobením vypočtené hodnoty o faktor 0,7.
( změněné vydání, změna č. 2).
6. zatížení větrem
6.1.zatížení větrem na struktuře by měla být považována za souhrn:
a) za normálního tlaku jsme, na vnějším povrchu konstrukce nebo prvku;
b) wf třecích sil směrován tangenciálně k vnějšímu povrchu a uvedené oblasti své horizontální( pro Bouda zvlněné nebo povlaky, s lucerny) nebo svislé výstupky( zdi s balkonem nebo podobné struktury);
a) wi normální tlak aplikovaný na vnitřních plochách budov s propustné bariéry, s otvorem nebo otvory jsou stále otevřené;
buď normálním tlaku WX, WY, vzhledem ke společné impedance struktury ve směru os x a y a běžně používají na stavbách v průmětu do roviny kolmé k příslušné ose.
Při navrhování vysoké struktur, Relativní rozměry, které splňují v / h & gt stav;10, kontrola výpočet potřebné dodatečně vyrobit vírový buzení( vítr rezonance);zde h - výška konstrukce, d - minimální rozměr příčného průřezu, který se nachází na 2/3 hodiny.
6.2.zatížení větrem se stanoví jako součet průměrných a proměnlivých složek. Wi
Při určování vnitřní tlak, a výpočet výškových budov až do 40 m a jednopodlažních průmyslových objektů do 36 m při poměru výšky k rozpětí méně než 1,5, které v oblastech typu A a B( viz. F. 6.5)kolísavé složka zatížení větrem může být ignorovány.
6.3.Standardní hodnota střední složky wm zatížení větrem při výšce z nad povrch, který se provede pomocí vzorce
( 6), kde
W0 - charakteristická hodnota tlaku větru( viz 6.4. .);
k - koeficient odrážející změnu výšky tlaku větru( viz kapitola 6.5. .);
s - aerodynamický koeficient( viz bod 6.6. .).
6.4.Charakteristická hodnota tlaku větru W0 třeba vzít v závislosti na regionu větru SSSR podle tabulky.5.
pro horské a málo studoval oblastech vyznačeny na mapě 3, standardní hodnota tlaku větru w0 mohou být stanoveny na základě údajů z meteorologických stanic Státního výboru, jakož i výsledky oblastech průzkumu stavby, s přihlédnutím ke zkušenosti z provozních zařízení.V této standardní hodnoty w0 tlakem větru Pa se provede pomocí vzorce
( 7)
kde V0 - je číselně rovna rychlosti větru v m / s, při 10 m nad zemí pro typ oblasti A, což odpovídá 10 minut interval průměrování apřesáhnout v průměru jednou za 5 let( pokud technické podmínky, řádně schválená, nejsou upraveny jinými obdobími rychlosti větru opakovatelnost).
6.5.Koeficient k, který bere v úvahu větrné změny tlaku ve výšce z, je dána v tabulce.6 v závislosti na typu terénu. Přijaté typy terénu:
A - otevřené moře pobřeží, jezera a jezera, pouště, step, step, tundra;V
- městských oblastech, lesů a dalších oblastech, které rovnoměrně s výškou bariéry 10 m;
C - městské oblasti s výškou stavebního objektu větší než 25 m
Tabulka 5
| větrné plochy SSSR( přijaté na mapě 3 povinné aplikace 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| W0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) |
konstrukce je považována za nachází v oblasti tohoto typu, je-li tato oblast uložena na návětrné straně struktury v oblasti 30 h - ve výšce konstrukcí h až 60 m a 2 km -Když vyšší nadmořskou výškou. Tabulka 6
| výška Z, m | koeficient k pro typy terénní | ||
| A | V | C | |
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1,7 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2,0 1,6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1,9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1,8 2,65 2,3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Poznámka. Při stanovení zatížení větrem typy terénu může být odlišná pro různé směry vypočteného větru.
6.6.Při stanovení složky zatížení větrem jsme, WF, wi, wx, WY používat vhodné hodnoty aerodynamických koeficientů CE vnější tlak, tření, CF, vnitřní tlak ci a odporu CX nebo CY provedeno na povinné přílohy 4, přičemž šipky ukazují směr větru.„Plus“ znamením koeficienty ci ce nebo tlak odpovídá směru větru na řádné povrchu nápisem „minus“ - z povrchu. Mezilehlé hodnoty zatížení by měla být určena lineární interpolací.Při výpočtu
připojí oplocení prvky na nosných konstrukcí budovy rozích a podél vnějšího obrysu povlaku by měl vzít v úvahu místní podtlaku větru s aerodynamickým koeficientu ce = 2, distribuovaných podél povrchů v šířce 1,5 m( obr. 1).
u případů, povinné připevnění 4( jiné formy výstavby, přičemž správné účtování zarovnání jiných směrech proudění větru nebo celkových složek, odolnost těla v jiných směrech, a podobně), může být aerodynamických koeficientů přijata na referenční a experimentálních dat nebo na základěVyčistěte modely konstrukcí ve větrných tunelech.
Poznámka. Při stanovení zatížení větrem na vnitřním povrchu stěn a příček v nepřítomnosti vnějšího pouzdra( v domovní instalaci krok), pomocí aerodynamické koeficienty vnějšího tlaku nebo hlava-ce odporu ci.
Sakra.1. Oblasti s vysokým negativním tlakem větru
6.7.Standardní hodnota kolísající složky zatížení větrem WP na výšce z musí být stanovena:.
a) struktury( a jejich konstrukční prvky), ve kterém je první vlastní frekvence f1, Hz, větší než mezní hodnota vlastní frekvence fl,( viz bod 6.8),.- vzorec
( 8), kde
wm - stanoví v souladu s odstavci 6.3; .
z - tlak větru zvlnění na úrovni z, obdržel na stole.7;
v - prostorové tlakové pulsace korelační koeficient vítr( viz bod 6.9. .);Tabulka 7
| výška Z, m | tlak větru pulzace koeficient z pro typy terénní | ||
| A | V | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 0,90 0,49 | ||
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 0,73 | ||
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
obr.2. Koeficienty dynamického
1 - na beton a kámen konstrukcí a budovy s ocelovou v přítomnosti zdivu( d = 0,3);2 - pro ocelové věže, stožáry, komíny vložkou, a kolona typu zařízení, včetně betonových soklů( d = 0,15),
b) pro struktury( a jejich konstrukčních prvků), které lze považovat za systém s jedním stupněm volnosti(příčný rám poschoďový průmyslové budovy, vodní věže a podobně) při f1
( 9), kde x
- dynamický koeficient je definován na obr.2, v závislosti na parametru a logaritmický dekrement d( viz bod 6.8. .);
gf - součinitel zatížení spolehlivosti( viz bod 6.11. .);
W0 - charakteristická hodnota tlaku větru Pa( viz 6.4. .);
c) pro budovy, symetrické v půdorysu, ve kterém f1
( 10), kde m
- hmotnost struktur na Z, dělený plochy, na které se aplikuje zatížení větrem;
x - dynamický faktor( viz bod 6.7, b. .);
y - horizontální posunutí struktur na z-úrovní pro první formě přírodních vibrací( pro symetrické budovy, pokud jde o konstantní výšce, jako mohou být převzaty z pohybu rovnoměrně distribuované horizontálně použity statické zatížení);
y - koeficient stanoví dělením struktury na úseky r, ve kterém zatížení větrem považovat za konstantní, vzorec
( 11), kde
Mk - hmotnost k-tý staveniště;
yk - horizontální pohyb středu úseku k-tého;
WPK - výsledný kolísavé složka zatížení větrem, stanovuje podle vzorce( 8), ve k-tého části struktury.
U vícepodlažních budov s konstantní výškou tuhosti, hmotnosti a šířky návětrné povrchu standardní hodnoty kolísavého složky zatížení větrem v Z může být stanovena podle vzorce
( 12)
kde WPH - standardní hodnota kolísající složky zatížení větrem na horní konstrukci výška h, je definovánvzorec( 8).
6.8.Mezní hodnota vlastní frekvencí fl, Hz, ve které se nechá nepovažuje setrvačné síly generované během vibrací odpovídající vlastní formě, by měla být stanovena z tabulky.8.
Tabulka 8
Vítr| SSSR oblasti( přijaté na mapě 3 závazný 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| I | 0,95 | 29 |
| II | 1,1 3,4 1,2 | |
| III | ||
| IV | 3,8 1,4 4,3 | |
| V | 1,6 5,0 1,7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmický dekrement hodnota d je třeba vzít:
a) pro betonové a kamenné konstrukce, a pro budovy s ocelovou v přítomnosti zdiva d = 0,3;
b) pro ocelové věže, stožáry, komíny vložkou, a kolona typu zařízení, včetně betonové sokly, d = 0,15.
6.9.Koeficient prostorové korelace tlakových pulsací V by měla být definována pro konstrukce povrchových zařízení, které berou v úvahu korelaci pulsací.Vypočítaná
povrch zahrnuje ty části povrchu návětrné, závětří, boční stěny, střechy a podobné struktury, s tlakem větru, který je přenášen na vypočtených prvků struktur. Je-li vypočtený
povrch se nachází v blízkosti obdélníku, orientována tak, že její strany jsou rovnoběžné s hlavními osami( obr. 3), pak v poměru by měla být určena z tabulky.9 v závislosti na parametrech R a C v tabulce obdržel.10.
Sakra.3 základní souřadnicový systém pro určení korelační koeficient v
Tabulka 9
| r, v m | koeficient u C, M, rovné | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | |||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 0,63 | |||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabulka 10
| hlavní souřadnic roviny, která je rovnoběžná s odhadnuté | r | c |
| Zoy | b | h |
| zox | 0.4A | h |
| Xoy | b | a |
Při výpočtu rozměry struktur obecně vypočtené plochy by měly být stanoveny s ohledem na indikace povinného uplatňování4, zatímco pro mřížkovou strukturu je nutné vzít rozměry vypočítaného povrchu podél jeho vnějšího obrysu.
6.10.Pro struktury, pro které f2
6.11.Hodnota faktoru zatížení větrem gt gt by měla být 1,4.
7. led zátěž
7.1.Ice zatížení je třeba vzít v úvahu při navrhování režijní napájení a komunikační linky, trolejového elektrifikované dopravy, anténní stožáry a podobné struktury.
7.2.Standardní hodnota zatížení led lineární prvky kruhového průměru průřezu a začlenění 70 mm.(dráty, lana, lidi, stožáry, kryty, atd. .), I, n / m musí být dán vzorcem
( 13)
charakteristické hodnoty zatížení ledové plochy i ¢, Pa pro ostatní prvky, by měla být určena vzorcem
( 14)
ve vzorcích( 13) a( 14):
b - tloušťka stěny glazury mm( přesahuje každých 5 let) pro prvky kruhového průřezu o průměru 10 mm, který se nachází ve výšce 10 m nad zemí, li tabulku.11, a v nadmořské výšce 200 metrů nebo více - dle tabulky.12. Pro další období opakování ledové tloušťky stěny by měla být na zvláštních specifikací, řádně schválený;
k - koeficient odráží změny v tloušťce stěny ledu a nastavení na přijaté tabulce.13;
d - průměr drátu, lana, mm;
m1 - koeficient odráží změny v tloušťce stěny glazury v závislosti na průměru kruhového průřezu a prvků definovaných tabulce.14;
m2 - koeficient odráží poměr plochy povrchu prvku, s výhradou námrazy k celkové povrchové ploše prvku a přijatého rovno 0,6;
r - hustota led, předpokládá se rovná 0,9 g / cm3;
g - tíhové zrychlení v m / s2.
7.3.Bezpečnostní faktor pro zatížení gf nákladu ledu je třeba brát jako 1.3, s výjimkou případů uvedených v jiných předpisech.
7.4.tlak větru na námrazy prvků natírány, musí být ve výši 25% z normativních hodnot W0 větru tlak určený podle n. 6.4.
Poznámky: 1. V některých oblastech SSSR, kde je kombinace významných rychlosti větru s velkými rozměry námrazy a vklady jinovatka, glazura tloušťka stěny a hustotu, a tlak větru by měly být v souladu se skutečnými údaji.
2. Při určování zatížení větrem na prvky staveb umístěných na více než 100 metrů nad zemí, dráty a kabely ledové průměr nainstalován s tloušťkou stěny glazury uvedené v tabulce.12, aby se násobí koeficientem 1,5.
Tabulka 11
| glazura oblasti SSSR( přijat mapovat 4 povinné aplikaci 5 ) | I | II | III | IV | V |
| tloušťku stěny glazury B, mm | alespoň 3 | 5 | 10 | 15 | nejméně 20 |
Tabulka 12 výška
| nad povrchemzemě, m | led tloušťku stěny b mm, pro různé regiony SSSR | |||
| i glazura asijský region SSSR | v region glazury a horské oblasti | severní Evropy SSSR | zbývající | |
| 200 | 15 | předpokládat na základě zvláštníhox | průzkum mapa předpokládat, 4d povinného používání 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same mapa 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Same mapa 4, e | 60 |
Tabulka 13
výška| nad zemí, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| koeficientem k | 0,8 1,0 1,2 | 1,4 1,6 1,8 |
2,0 Tabulka 14
| průměr drátu, kabelu nebo lana, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koeficient m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Poznámky( pro tabulka 11-14.): 1. v oblast horských a neprozkoumaných oblastech SSSRoznačené na mapě 4 závazný 5 a v členitém terénu( na vrcholcích kopců a hor, horských průsmyků na vysoké náspy, v uzavřených horských údolích, depresí, hluboká stonkymkah atd.), tloušťka ledu stěny by měla být stanovena na základě specifických testů a pozorování.
2. Mezní hodnoty veličin by měly být určeny lineární interpolací.
3. Tloušťka stěny ledu na zavěšených vodorovných sekci prvků kruhových( kabely, dráty, provazy) mohou být přijata ve výšce jejich uspořádání vzhledem k těžišti.
4. Pro určení zatížení led na vodorovných prvcích kruhového válcového tvaru s průměrem do 70 mm, tloušťce stěny glazury obsažené v tabulce.12 by mělo být sníženo o 10%.
7.5.Teplota vzduchu v ledu bez ohledu na výšku budov je třeba vzít v horských oblastech označených: 2000 m - minus 15 ° C, v rozmezí od 1000 do 2000 m - minus 10 ° C;po zbytek SSSR pro stavby do 100 m - -5 ° C, nad 100 m - mínus 10 ° C.
Poznámka. V oblastech, kde je led pozorován pod teplotou -15 ° C, by měl být proveden podle aktuálních údajů.
8. TEPLOTA dopadů změny klimatu
8.1.V případech stanovených pravidel konstrukčního řešení by mělo vzít v úvahu změny v čase Dt průměrné teploty a poklesu teploty a průřezu prvku.
8.2.Normativní hodnoty průměrné změny teploty v průběhu části prvku, v tomto pořadí, v teplé DTW a studeným DTC ročním období by měla být stanovena podle vzorce:
( 15)
( 16)
kde tw, tc - charakteristické hodnoty průměrných teplot po průřezu prvku v teplých a studených ročních obdobích,přijata v souladu s bodem 8.3.;
t0w, t0c - počáteční teplota teplých i studených ročních obdobích, které bylo přijato v souladu s odstavcem 8.6. .
8,3.Normativní hodnoty průměrné teploty TW a TC a změnám teploty po průřezu prvku v teplé a studené Jw Jc ročním období průmyslových vzorů jednovrstvých by měl být určen na stole.15.
Poznámka. Pro tw vícevrstvé struktury, tc, JW, Pc stanovit výpočtem. Design, skládá z několika materiálů s podobnými tepelnými parametry povolena považovány za unilamelární.
Tabulka 15
| Výstavba budov | budov a staveb v provozní fázi | |
| nevytápěných budov( bez technologické zdroje tepla) a venkovní prostory | vytápěného objektu | budovu s umělým klimatu, nebo s konstantními technologickými zdroji tepla |
| není chráněna před slunečním zářením( včetněvnější plášť) | tw = Tew + Q1 + Q4 | tw = TIW + 0,6( Tew - TIW) + Q2 + Q4 |
| Jw = Q5 | Jw = 0,8( Tew - TIW) + Q3 + Q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| chráněna před slunečním zářením( včetně vnitřní) | tw = Tew | tw = TIW |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
Symboly použité v tabulce.15:
Tew, tec - průměrná denní teplota venkovního vzduchu, v tomto pořadí, v teplém a chladném období, které bylo přijato v souladu s odstavcem 8.4; .
TIW, tic - vnitřní teplota podle toho umístěna v teplých i studených ročních obdobích, které bylo přijato v souladu s GOST 12.1.005-88 nebo stavebních prací na základě technologických řešení;
Q1, Q2, Q3 - přírůstek médium přes sekci teploty prvku a rozdílu teplot od denní kolísání venkovní teploty vzduchu, odebraném z tabulky.16;
Q4, Q5 - přírůstek médium nad teplotou část prvku a rozdílu teplot od slunečního záření přijatého podle odstavce 8.5. .
Poznámky: 1. Pokud máte původní teplota datových struktur ve fázi provozu budov s konstantními technologickými zdroji tepla hodnot TW, tc, JW, Pc je třeba vzít na základě těchto údajů.
2. U budov a staveb ve fázi výstavby TW, tc, JW, Pc je definována jako pro nevytápěné budov na základě jejich činnosti. Tabulka 16
| firmy | změn teploty q budovy, ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| kovů železobeton, betonu, vyztuženého zdiva a tloušťku kámen, viz: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| až 15 15 až 39 | 6 | 4 | 6 |
| komunikaci.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Průměrná denní teplota venkovního vzduchu v teplém Tew a studeným tec období by měla být stanovena podle vzorce:
( 17)
( 18)
kde Ti tVII - celoroční průměrná měsíční teplota v lednu a červenci obdržel v uvedeném pořadí karet 5 a 6 PovinnýAplikace 5 ;
DI, DVII - odchylky od průměrné denní teploty průměrné měsíční( DI - obdržel povinné mapa 7 aplikace 5 , DVII = 6 ° C).
Poznámky: 1. Vyhřívaný průmyslových objektů během operace fáze pro vzory, které jsou chráněny před účinky slunečního záření, DVII nechá ignorovat.
2. Pro horských a SSSR neprozkoumané oblasti označené na mapách 5-7 závazný 5 , tec, Tew definována vzorci:
( 19)
( 20), vyznačující se tím,
tI, min, tVII, max - průměr z absolutníhodnot, respektive minimální teplota v lednu a maximální - v červenci;
AI, AVII - průměrná denní teplota amplituda, respektive v lednu a červenci jasnou oblohou.
tI, min, tVII, max, AI, AVII přijata podle Roshydrometu.
8.5.Zvýší Q4 a Q5, ° C, by měla být stanovena podle vzorce:
( 21)
( 22), vyznačující se tím,
r - absorpce slunečního záření záření povrch vnější struktura obrázků koeficient přijaté na SNP II-3-79 *;
Smax - maximální hodnota celkového počtu( přímé a difuzní) sluneční záření v W / m2, která mají být přijata SNP 23-01-99 *;
k - koeficient, převzatý z tabulky.17;
k1 - koeficient, převzatý z tabulky.18.
Tabulka typ 17
| a orientace povrchu( ů) | koeficient k |
| 1,0 | |
| šířku Na výšku orientované: | |
| South West | 1,0 |
| 0,9 | |
| východ | 0,7 |
Tabulka 18
| Stavba budov | koeficient k1 |
| kovů | 0,7 |
| beton, beton, vyztužený zdivo a tloušťka kámen, viz: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| komunikace.40 | 0.3 |
8.6.Počáteční teplota odpovídající konstrukci uzávěru nebo jeho části do kompletního systému, v teplé a studené t0w t0c období by měla být definována podle vzorců:
( 23)
( 24)
Poznámka. V přítomnosti dat na kalendářní obvodu termín struktura, pořadí prací a dalších. Počáteční teplota se nechá určit, v souladu s těmito daty.
8.7.Koeficient spolehlivost gt zatížení pro teplotu a povětrnostním vlivům Dt J by měla být rovna 1,1.
| Konstrukční prvky | Požadavky | svislý průhyb limity fu | zatížení pro stanovení vertikálního vychylovacího |
| 1. jeřábové dráhy paprsků pod mostem a mostové jeřáby ovládané: | |||
| od podlahy, včetně kladkostroje( výtah) | technologické | l / 250 | Z |
| jeden kohoutek z kabiny, když je režim skupiny( GOST 25546-82): | fyziologická a technologická | ||
| 1K, 6K | l / 400 | stejný | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2Nosníky, krovy, příčníky, nPožární vařiče, paluby( včetně příčných žeber desky a palubky): | |||
| a) pokrývá a překrývá otevřené ke kontrole průchodu l, m: | Estetická psychologické | Permanentní a dočasné dlouho | |
| l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) pokrývá a překrývá přítomnost usměrňovačů pod | konstruktivní | v souladu s odst. 6 doporučená aplikační | 6 vede ke snížení mezery mezi nosné prvky zachytitruktsy a přepážky, uspořádané pod |
| prvky) pokrývá a překrývá přítomnost na nich prvky vystaveny praskání( stěrek, podlahy, stěny) | « | l / 150 | aplikovaného po příčky, podlahy, potěry |
| g) se vztahuje na a překrývá se spřítomnost kladkostrojů( kladkostroje), mostových jeřábů řízených: | |||
| podlaha | proces | l / 300 nebo / 150( menší z obou) | čas na základě zatížení jeřábu nebo zdvihacích zařízení( výtahy) na jedné cestě |
| z kabiny | fyziologické | l / 400 nebo A / 200( menší z obou) | na jeřábu nebo zdvihacích zařízení( zdvihadla) na jedné cestě |
| d) překrývají, vystaveny: | fyziologických a technologických | ||
| přepravovaného zboží, materiálů, součástí a prvků zařízení a další mobilnízatížení( včetně bezkolejové podlahového dopravníku) | l / 350 | 0,7 normativní hodnoty dočasné plném zatížení, nebo zatížení z jednoho zásobníku( negativnější z obou) | |
| zatížení od kolejnice: | |||
| úzkorozchodné | l / 400 | od odnogsada vozů( nebo podlahovou stroje) na stejné cestě | |
| široký- | l / 500 | stejné | |
| 3. Prvky schody( pochodů, platformy, svlaky), balkonů, lodžií | Estetická psychologické | Ty, které jsou v poz.2 a | |
| Fyziologický | stanoví podle n. | ||
| 10,10 4. Přesah desky, schody a plošiny, které neinterferují s sousedící vychylovací prvky | « | 0,7 mm zatížení | bodu 1 kN( 100 kgf) při uprostřed rozpětí |
| 5. Jumpery a sklopné stěnové panely nad okenními a dveřními otvory | Konstrukční | l / 200 | Redukce mezery mezi ložiskovými prvky a oknem nebo zárubním umístěným pod prvky |
| Estetické psychologické | Stejné,že v poz.2 a |
10. průhyby a posuny
normy pro tuto sekci nastavení mezních průhybů a posuvu nosných a obvodových konstrukcí staveb při výpočtu druhou skupinu mezních stavů, bez ohledu na použitých stavebních materiálů.
pravidla se nevztahují na vodních staveb, doprava, jaderných elektráren, stejně jako zpětný přenos výkonu linka podporuje, otevřené distribuce přístrojů a vzdušných komunikačních zařízení.
OBECNÉ POKYNY
10.1.Při výpočtu konstrukce podle výchylek( vyklenutí) a posunutí následující podmínky by měly být
( 25)
kde f - deformace( odklon) a pohybem stavební prvek( nebo konstrukci jako celek), stanoveno při zohlednění faktorů, které ovlivňují jejich hodnoty v souladus pp.1-3 doporučené přílohy 6;
fu - konečná odchylka( ohnutí) a pohyb, stanovená těmito normami. Výpočet
musí být na základě těchto požadavků:
a) proces( zajištění normálních provozních podmínek a procesů dopravní zařízení, přístrojové vybavení, atd);B) konstruktivní( zajištění integrity sousedních konstrukčních prvků a jejich spár, zajištění specifikovaných svahů);
c) fyziologický( prevence škodlivých účinků a pocit nepohodlí, když vibrace);
g) estetické a psychologické( zajištění příznivý dojem vzhledu vzorů, prevence nebezpečí pocitů).
Každá z těchto požadavků musí být splněna při výpočtu nezávisle na ostatních. Omezení
konstrukce oscilace by měla být stanovena v souladu s předpisy, č. 4, s doporučenou aplikací
6. 10.2.Počítáno situaci, pro které chcete určit průhyb a posunutí odpovídá jejich zatížení, ale také požadavky týkající se budování výtah, uvedené v kap. 5 doporučuje aplikace
6. 10.3.Průhyb omezuje konstrukční prvky střech a stropů, omezené na základě technologických a konstrukčních a fyziologické požadavky musí být měřena od zakřivené osy, odpovídající stavu prvku v době působení zatížení, z nichž je vypočítaný průhyb a omezené na základě estetických a psychologických požadavků - na přímce spojujícípodpěry těchto prvků( viz také bod 7 doporučeného dodatku 6).
10.4.Průhyby konstrukčních prvků, které nejsou omezeny na základě estetických a psychologických požadavků, pokud nenarušují vzhled struktury( např., Potahu šikmé střechy, prohýbání nebo konstrukce se zvýšenou dolní pás), nebo v případě, že strukturní prvky jsou skryté.Průhyby nejsou omezeny na základě výše uvedených požadavků a vzory pro překrývání a pokrývá přes prostor s krátkodobý pobyt osob( např transformoven, podkroví).
Poznámka. Pro všechny typy povlaků integrity střešní membrány by měla poskytnout, zpravidla konstruktivní opatření( např., Použití kondenzátorů, vytvoření na souvislý povlak prvky), a ne zvýšení tuhosti nosných prvků.
10.5.Bezpečnostní faktor pro všechny zatížení a zatížení faktor pro dynamické zatížení od vysokozdvižných vozíků, elektrických vozidel, a závěsných mostové jeřáby by měla být přijata, aby se jednota.
koeficienty pro zodpovědnost spolehlivost musí být přijata v souladu s povinného používání 7.
10.6.U konstrukčních prvků budov a staveb, mezní výchylky a hnutí, které nejsou stanovených tímto a dalšími předpisy, vertikální i horizontální prohnutí a pohyb trvalé, dlouhodobé a krátkodobé zatížení nesmí překročit 1/150 rozpětí nebo 1/75 odletové konzole.
svislý průhyb limity prvků návrhů
10.7.Vertikální omezující průhyby konstrukčních prvků a zatížení, z nichž by měly být určeny deformace, jsou uvedeny v tabulce.19. Požadavky na mezery mezi sousedními prvky, uvedené v kap. 6, je doporučená aplikační 6.
Tabulka 19
_____________
Symboly použité v tabulce.19:
l - vypočtená rozpětí konstrukčního prvku;
a - krok nosníky nebo vazníky, které jsou připojeny k režijní jeřábové dráhy.
Poznámky: 1. Pro konzole namísto l je třeba vzít dvakrát její poloměr.
2. Pro střední hodnoty l v pos.2, a zároveň omezit výchylky, které určí lineární interpolací, s ohledem na požadavky n. 7, je doporučená aplikační
6. 3. Klíč.2, a čísla v závorkách, je třeba vzít na vrcholu budovy až 6 m, včetně.
4. Funkce výpočtu průhybů na pos.2 g str. 8 doporučuje aplikace
6. 5. Při omezení deformací psychologické estetické požadavky povolené rozpětí l přijatá rovna vzdálenosti mezi vnitřními plochami opěrných stěn( nebo sloupce).
10.8.Vzdálenost( mezera) z horní části vozíku mostového jeřábu do spodní části nosiče ohýbat povlaky struktury( nebo předměty, k němu připojené) by měla být alespoň 100 mm.
10.9.Vychylovací prvky povlaky by měly být takové, aby nebyla menší než 1/200 v jednom směru( s výjimkami uvedenými v dalších předpisů), bez ohledu na jejich přítomnosti bylo dosaženo sklonu střechy.
10.10.Vychylovací limity podlahové prvky( trámy, nosníky, desky), schody, balkony, bytových a občanských staveb a obytných prostor průmyslových staveb, na základě fyziologických požadavků by měly být definovány vzorcem
( 26)
kde g - zrychlenípadající;
p - normativní hodnota zatížení od lidí excitační vibrací, které mají být převzaty z tabulky.20;
p1 - snížila regulační zátěž na hodnotu překrytí, se tabulka.3 a 20;
q - normativní hodnota zatížení hmotnostních, vztaženo na základě bodu a vzory;Aplikace zatížení na lidské rychlosti chůze, převzaté z tabulky -
n.20;B je součinitel z tabulky.20.
Tabulka 20
| Prostory pořízené tabulce.3 | p, kPa( kgf / m2) | p1, kPa( kgf / m2) | n, Hz | b |
| Poz.1, 2, s výjimkou učeben a domácnosti;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | přijat tabulce.3 | 1,5 | |
| Poz.2 - třída a domácnost;4, b-d, s výjimkou tance; pos.9 a 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | stejný | 1,5 | |
| Poz.4 - tanec; poz.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
Symboly použité v tabulce.20:
Q - hmotnost osoby, bere rovno 0,8 kN( 80 kgf);
a - koeficient, být 1.0 pro prvky, vypočtených podle vzoru paprsku 0,5 - a v dalších případech( např., Když se odpočívá desek ve třech nebo čtyřech stranách);
a - krok trámů, nosníků, šířky desky( krytiny), m;
l - kontrola Díl průchod, m
průhyb by měly být stanoveny z množství yA1p + P1 + q břemeny yA1 -. Faktor stanoven vzorcem( 1).
HORIZONTAL SLOUPEK konečný průhyb a brzdy konstrukce z jeřábu zatížení
10.11.Horizontální vychylovací limity stavebních konstrukcí, vybavené mostovými jeřáby, jeřábové mosty, jakož i jeřábové dráhy paprsků a brzdových konstrukcí( nosníky nebo vazníky), by měly být uvedeny v tabulce.21, ale ne méně než 6 mm.
Průhyby by měly být kontrolovány na úrovni hlavy jeřábových drah brzdných sil jednoho kamionu jeřábem, režie přes jeřábovou dráhu, s výjimkou bankovních nadací.
Tabulka 21
| jeřáby režimů Skupiny | Vychýlení limity fu | ||
| sloupy | paprsek portálové kolejnic a brzdových staveb, budov a jeřábové regály( vnitřní i venkovní) | ||
| budovy a vnitřní jeřábové Trestles | open jeřáb žebříčky | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / |
2000 _____________
symboly v tabulce.21:
h - výška od horní části základu na jeřáb hlavy kolejnice( u přízemních budov a vnitřních i venkovních jeřábů podstavce) nebo od osy šroubu, aby se překrývaly hlavu jeřábové dráhy( pro horních patrech výškové budovy);
l - kontrola průchod konstrukční prvek( trám).
10.12.Horizontální meze konvergence jeřábové dráhy otevřené regály vodorovných a svislých excentricky aplikovaných zatížení z jednoho jeřábu( kromě sklepů valit) omezen na základě požadavků procesu, by měla být rovna 20 mm.
vodorovnému limitu TRAVEL a povislá rámové budovy, samostatné prvky KONSTRUKCE a PODPORUJE dopravních galerií zatížení větrem ROLL nadací a teploty klimatické dopady
10.13.Horizontální posuv omezující rámové budovy, omezené na základě konstrukčních požadavků( zachování integrity plnicího rámu stěn, příčky, okenní a dveřní prvky), jsou uvedeny v tabulce.22. Pokyny pro definici uvedené v nároku posunutí. 9 doporučuje aplikace 6.
10,14.Vodorovný pohyb rámu objektů, které mají být stanoveny, obvykle s kotoučem( rotace) bází.V tomto případě je zátěž hmotnosti zařízení, nábytek, lidi, skladovaných materiálů a výrobků by mělo být zváženo pouze v případě kontinuální rovnoměrné nahrávání všech patrech vícepodlažních budov Tato zatížení( založené na jejich pokles v závislosti na počtu podlaží), s výjimkou případů, kdy jsou podmínky normálního provozujinak poskytuje nahrávání.
bankovní báze by měla být stanovena s ohledem na zatížení větrem úvahu přijata v poměru 30% standardní hodnotu.
budov až 40 m( a dopravníku podporuje galerie libovolné výšky) se nachází v oblasti větrných I-IV, nadace kolébáním způsobeným zatížení větrem, není třeba brát v úvahu.
Tabulka 22
| budov, stěny a příčky | ztužení stěn a příček až kostra budovy | omezení pohybu fu |
| 1. Vícepodlažní budovy | Jakékoliv | H / 500 |
| 2. jednom patře výškové budovy: | pružné | hs / 300 |
| a) stěnaa stěny z cihel, sádry, betonové panely | Pevné | hs / 500 |
| b) stěny lemovaných přírodního kamene bloky keramiky, skla( obarveny) | « | HS / 700 |
| 3. podlažní budova( s samonosnou stěny) výškypodlahové HS, m: | poddajná | |
| HS £ 6 | HS / 150 | |
| hs = 15 | HS / 200 | |
| HS ³ 30 | HS / 300 |
_____________
Symboly použité v tabulce.22:
h - výška vícepodlažních budov, která se rovná vzdálenosti od základu na vrchol ose příčka povlak;
hs - výška podlahy v single-patrové budovy, která se rovná vzdálenosti od vrcholu k dolní části základové krovu;ve vícepodlažních staveb: na nižších patrech - rovnající se vzdálenosti od horní části základu na čepu osy překrývají;pro zbývající podlaží - rovnající se vzdálenosti mezi osami přilehlých příčných nosníků.
Poznámky:( . V 3) 1. Mezilehlé hodnoty hs omezující horizontálního posunutí by měla být určena lineární interpolací.
2. horních patrech vícepodlažních budov, navrženy s použitím prvků nátěry podlaží budovy, horizontální hranice posunutí by měla být stejná jako u jednopodlažních objektů.Výškové hs horního patra je převzat od osy čepů zvýšené podlahy na spodní krovu.
3. ohebných držáků jsou montáž stěn, příček na kostru, nebrání rámu posunutí( bez odkazu na stěn, příček úsilí, které by mohly způsobit poškození konstrukčních prvků);tvrdě - montáž, brání vzájemnému posunutí rámu, stěny nebo příčky.
4. Pro jednopodlažní budovy s opláštění( a v nepřítomnosti povlaku na pevném disku) a vícepodlažního mezní etazherok posunutí se nechá zvýšit o 30%( ale ne více hs / 150).
10.15.Horizontální pohyb bezrámových staveb proti zatížení větrem nejsou omezeny, pokud jejich stěny, příčky, spojovací prvky jsou určeny pro pevnost a odolnost proti vzniku trhlin.
10.16.Horizontální vychylovací omezující Fachwerk sloupků a příčníků a výklopných stěnových panelů z zatížení větrem, omezené na základě konstrukčních požadavků by měla být rovna l / 200, kde L - počítáno rozpětí regály nebo panelů.
10.17.Horizontální dopravník podporuje omezení výchylek galerií zatížení větrem, omezené na základě technologických požadavků, by měla být rovna h / 250, kde h - výška podpěr z horní do dolní části základových nosníků a vazníků.
10.18.Horizontální mezní průhyb sloupky( sloupky) rámové stavby z teploty klimatických a expozice smršťování by měla být rovna:
HS / 150 - na stěnách a přepážek cihel, sádry beton, železobeton a sklopné panely,
hs / 200 - se stěnami obloženými přírodního kamene,bloky keramiky, skla( obarvené), kde hs - výška podlahy, a na přízemních staveb s mostovými jeřáby - výška od horní do spodní části základu nosníky portálový kolejnici.
Tak účinky teplota by měla být přijímána bez ohledu na denní kolísání venkovní teploty vzduchu a rozdílu teplot ze slunečního záření.
Při určování horizontální vychýlení teploty a klimatu smršťovacích účinků jejich hodnoty by neměla být shrnuta s vratnými a zatížení větrem na základech banky.
LIMIT vyklenutí PRVKY mezidno na snaze pre-válcování
10.19.Limit obloukovité prvky fu mezilehlé podlahy, omezené na základě konstrukčních požadavků je třeba vzít v rovná 15 mm s l £ m 3 a 40 mm - s 12 l ³ m( pro mezilehlé hodnoty l vyklenutí hranice by měla být stanovena lineární interpolací).
vyklenutí f by měl být určen před-tlakové síly, gravitace podlahových prvků a podlahové váhy.
APLIKACE
PŘÍLOHA 1 Referenční
mostní a mostové jeřáby různých skupin provozních režimů( vzorek LIST)
| Jeřáby | režimy Skupiny | Podmínky |
| ruční všeho druhu | 1Q - 3Q | Jakékoliv |
| s autem přívěsný zvednout, včetně odklápěcí čelistí | Opravy a manipulací omezené | |
| intenzita navijáky ruční vozíky, včetně zavěšeného čelisti | Strojní síní elektráren, montážní práce, nakládání a vykládáníOmezené | |
| intenzita navijákem Nákladní vozíky včetně odklápěcí čelistí | 4K - 6K | Dock práci střední intenzity, technologické práce lakovny, hotové výrobky sklady podniků stavebních materiálů, metallosbyta |
| sklady s typem grab dvuhkanatnogo magnetické grab | Mixedsklady, které pracují s různými břemeny | |
| Magnetické | sklady meziproduktů, práce s různými břemeny | |
| kalení, kování, samec, odlévání | 7K | cechy |
| hutní podniky s typem grab dvuhkanatnogo magnetické grab | Sklady sypkých materiálů a šrotu s jednotnými zatížení( působící v jedné nebo dvou směnách) | |
| naviják Ruční nákladních automobilů, včetně sklopnými čelistmi | procesní jeřáby na hodiny | |
| příčník, muldogreyfernye, muldozavalochnye pro odstraňování ingoty, zdvíhací, kopule, kolodtsevoy | 8K | cechy hutní podniky |
| Magnetické | gildy a sklady metadata oceli společnosti, velké kovové báze s homogenní zatížení | |
| C chytne dvuhkanatnogo typ magnetického uchopit | Sklady sypkých kontejnery a šrotu s homogenní zatížení( při hodiny práce) |
PŘÍLOHA 2
Požadované
LOAD nárazem TAP O pufru zastaví
hodnoty charakteristiky horizontální zatížení FkN směřuje podél jeřábové dráhy a jeřábu způsobené ranou do slepé zaměření, by měla být stanovena podle vzorce kde
v - jeřáb cestovní rychlost v okamžiku nárazu hostitelskéJeden rovná polovině jmenovitých m / s;
f - největší možné vyrovnávací sraženina, předpokládá se rovná 0,1 m pro jeřáby s flexibilní zavěšení únosností, která není větší než 50 m režimech skupiny 1K-7K a 0,2 m - v ostatních případech;
m - hmotnost redukované kohoutku, definovaný vzorcem zde
mb - hmotnosti mostového jeřábu, t;
Tc - je vozík, který je;
TQ - nosnost, t;
k - faktor;k = 0 - pro jeřáby s pružným suspenze;k = 1 - pro jeřáby s tuhou suspenzi nákladu;
l - rozpětí jeřáb, m;.
l1 - blíží nákladní automobil, m
vypočtená hodnota zatížení uvažovaného, s ohledem na bezpečnostní koeficient zatížení gt( .. viz bod 4.8) se bere menší než mezní hodnoty uvedené v následující tabulce:
| číslo obvod | profily povlaky a zatížení sněhem obvod | koeficient m a aplikační schémata |
| 1 | budovy s jedním nebo dvěma svahy povlaků  | m = 1 pro £ 25 ° C; m = 0 «o ³ 60 °. provedení 2 a 3, by měla být považována za budovy se sedlovou povlaky( profil B), s možností 2 - při 20 ° £ £ 30 ° C;Varianta 3 - při 10 ° £ £ 30 ° pouze velitelský můstek nebo provzdušňovací zařízení |
| 2 | hřeben pokrývající budovy s klenutým a v jejich blízkosti se vztahuje na obrys  | M1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 sin 1,4a, kde - povlak předpětí ° |
| 2 ¢ | povlaků ve formě lancet oblouky  | Musí-li b ³ 15 ° použití diagram 1b, s L = l, s b |
| 3 | budov s podélnýmlucerny uzavřené horní  | , ale ne více než: 4,0 - na krovy a nosníky na standardní hodnotu hmotnosti potahu 1,5 kPa nebo méně; 2,5 - pro vazníků a nosníky na standardní hodnotu povlak hmotnosti nad 1,5 kPa; 2,0 - pro betonové desky přes rozpětí 6 m nebo méně, a pro ocelové profilované fólie; 2,5 - rozpětí pro betonové desky nad 6 m, tak i pro pracuje nezávisle na rozpětí; bl = hl, ale ne více než b. Při určování konec lampy zatížení zóny B koeficient m v obou provedeních je třeba brát jako 1,0 Poznámky: 1. Provedení podle schématu 1, 2 by měly platit i pro štítových ploch a zakřivené dva-tři-halových staveb s lucerny uprostřed budov. 2. Dopad na rozvodnice vetrootboynyh zatížení sněhem v blízkosti lamp, nejsou brány v úvahu. 3. Pro ploché brusle s b & gt;48 m je třeba brát v úvahu místní zvýšené zátěže v lampě, jak je v kapkách( viz obr.8) |
| 3 ¢ | budov s podélnými světla, shora otevřených | hodnoty b( B1, B2) a m se stanoví v souladu s pokyny na obvodu 8;l rozpětí je vzat rovná vzdálenosti mezi horními hranami svítilen |
| 4 | přístřešek  | povlékacích schémat by měly být použity pro přístřešek povlaků, včetně šikmých prosklené obloukové střechy obrys |
| 5 | dvou a více polí budov s štítové povlaky  | možnosti 2 by měly být považovány za v ³ 15 ° |
| 6 | dvou a více polí budovy s klenuté a úzce souvisí v obrysu zahrnuje  | Možnost 2 by měly být považovány za účelem železobetonové desky pokrývající hodnoty m faktorů, je třeba vzít v ne více než 1,4 |
| 7 | Dvou a více polí budovy s klenutým štítem a potažené podélným lampa  | koeficientu m mají být přijata letět s lucernou podle provedení 1 a 2 podle schématu 3 pro rozpětí bez lucerna - s provedeních 1 a 2, obvody 5 a 6. rovině štítu(povlak se v L 48 m by se vzít v úvahu místní zvýšené zatížení, jak v kapkách( viz schéma 8) |
| 8 | Budovy s nadmořská  | zatížení sněhem na vrchního nátěru by měla být přijata v souladu s schématech 1-7, a ve spodní části - v dvěma způsoby: podle schémat 1-7 a Scheme 8( pro stavby - profil „A“ pro markýzy - profil. „b“) koeficient m by měla být rovna: kde h - výška rampy, m, měřeno od okapu na střechu horním krytem a spodním hodnotě více než 8 m, stanovení přijatého m se rovná 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - délka horních částech( l ¢ 1) a dolní( l ¢ 2) povlaku, ze které je sníh převedena na rozdíl oblasti hladiny, m;musí být vytvořen: nátěrové lampy bez podélných nebo příčných lucerny - povlak s podélnými lucerny - ( kde L ¢ L ¢ 1 a 2, by měla být menší než 0). t1;m2 - podíl sněhu přenášeného větrem na výškový rozdíl;hodnoty pro horní( T1) a spodní potah( m2), by měl být na základě jejich profilu: 0,4 - letadlo pro povlak s £ 20 °, s klenutými f / l £ 1/8; 0.3 - pro ploché potahování s>20 °, klenutý f / l>1/8 a povlaky s příčnými svítilnami. Pro malou šířkou povlaku a r2 = 0,5 k1 k2 k3, ale ne menší než 0,1, přičemž( a reverzní zkreslení, znázorněné čárkovanou čarou, k2 = 1);ale ne menší než 0,3( a - v m, b, j - v stupních). délka zóny zvýšená snegootlozheny b by měla být rovna: když b = 2 h, ale ne více než 16 m; na ne více než 5 hodin a měl by ne více než 16 m koeficienty m, přípustné pro výpočet( znázorněno ve dvou provedeních schémata) vyšší než: ( kde h - vm, s0 - kPa). 4 - pokud spodní kryt je kryt budovy; 6 - pokud je spodní kryt krytem.m1 faktor je třeba brát: m1 = 1 až 2 m2. Poznámky: 1. S d1( d2) & gt;12 m m hodnotu pro rozdíl délky d1( d2) části, která má být určena, aniž by, pokud jde o účinek na lampy se zvyšuje( snížena) povrch. 2. Pokud se klene nad horní( dolní) povlaku má odlišný profil, při stanovení m, musí se odpovídající hodnota T1( T2) pro každý zpívaný v l ¢ 1( l ¢ 2). 3. Lokální zatížení diferenciálu by neměly být brány v úvahu v případě, že převýšení, m, mezi dvěma sousedními povlaky méně( kde S0 - v kPa) |
| 9 | Budovy se dvě kapky výška  | zatížení sněhem na horní a spodní víko mají být přijata podle schématu 8. Hodnotym1, b1, m2, b2 je třeba stanovit pro každé kapky nezávisle při: T1 a T2 v okruhu 9( stanovené zatížení blízko h1 a h2 kapkami), což odpovídá M1 ve schématu 8 a m3( frakce sníh přepravované vítr o snížené povlak), který odpovídám2 ve schématu 8. V tomto případě: |
| 10 | Povlakování sparapety schéma | se aplikuje na( h - vm, S0 - v kPa); , ale ne více než 3 |
| 11 | Land povlaky sousedící s tyčící se nad střechu větracích šachet a jiných nástaveb schéma  | vztahuje k částem s diagonálním nástavby základny ne více než 15 MW, v závislosti na vypočtené navrhování( krycí desky, a podstropilnyh Truss) by se vzít v úvahunejnepříznivější poloha oblasti vysoké zatížení( pod libovolným úhlem, b). koeficient m, konstantní v uvedené zóny, je třeba považovat za: 1,0 u d m £ 1,5; , ale ne méně než 1,0 a ne více než: 1,5 na 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2 hodiny, avšak ne více než 2d |
| 12 | Závěsné povlak válcový tvar | m1 = 1,0; |
| číslo | schémata budov, konstrukčních prvků a zatížení větrem | Určení aerodynamických koeficientů | Notes | |||||||
| 1 | Samostatné ploché pevnou konstrukcí. | - | ||||||||
| vertikální a odchylují se od svislé osy o více než 15 ° povrch: | ||||||||||
| návětrné | ce = +0,8 | |||||||||
| závětrná | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Budovy s štítové povlaky | |||||||||
 | koeficient | a, | deg hodnoty CE1, CE2na rovné | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0,6 -0,7 -0,8 | 1. když vítr kolmo k čelní straně budovy, které se po celém povrchu povlakové Ce = -0.7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 +0,8 | ||||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 -0,8 | 2. stanovení koeficient n v souladu s n. 6,9 | |||||||
| hodnoty | ||||||||||
| , | ||||||||||
| 3 | budovy s klenutým a úzce souvisí v obrysu pokrývá | 1. Viz. Pozn.1 do schématu 2.2.Při určování koeficient n v souladu s n. 6,9 | ||||||||
 | koeficient hodnot | CE1, CE2 při stejné | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | +0,1 + 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0,2 -0,2 -0,1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| odporem 1 | -0,8 -0,7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | libovolný | -0,8 -0,9 -1,1 | -1 | -1,2 | ||||||
| Ce3 hodnotou platnou schématu 2 s podélnými | ||||||||||
| 4 | budovy lucerna | koeficienty CE1, CE2 a Ce3 být stanovena v souladu s vyhláškouniyami schématu 2 | 1. Při výpočtu příčných rámů a budovy s lucernou vetroboynymi chrání hodnota koeficientu odporu „lucerna-panely“ čelní sklo systém bere rovno 1,4.2.Při určování součinitele n podle bodu 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lampy | pro potažení budovy na segment AB koeficienty o sobě by měl schématu 4. Pro sluneční lampy části a l £ 2 cx = 0,2;při 2 £ l £ 8 pro každou lampu cx = 0,1l;pokud v L8 cx = 0,8 zde. Pro jiné části povlak Ce = -0.5 | 1. Pro návětrné, závětrné straně stěny a budovy tlak koeficienty se stanoví v souladu s pokyny na schématu 2.2.Při určování koeficient n v souladu s n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | budovy s podélnými světla různých výšek  | koeficienty c ¢ E1, E2 s ¢¢ ¢ E3 a měla by být stanovena v souladu s pokyny na schématu 2, ve kterém je nutné brát stanovení CE1 výšky h1sekce zdaniya. Dlya AB sE návětrnou stěnu by měla být určena stejně jako za celý oddíl okruhu 5, kde pro h1 - h2 je třeba vzít výšku | lampy viz poznámka. .1 a 2 podle schématu 5 | |||||||
| 7 | budov s  | přístřešek na sekci povlaky AB SE by měla být stanovena v souladu s pokyny pro schéma části 2. Pro sluneční Ce = -0,5 | 1. třecí síla je nutno považovat v jakémkoli směru větru, vyznačující se tím, cf= 0,04.2.Viz. Poznámka.1 a 2 podle schématu 5 | |||||||
| 8 | budov s clerestory  | Pro návětrné lampy koeficient CE, by měla být stanovena v souladu s pokyny na schématu 2, pro zbytek potahu - jako místo pro sluneční obvodu 5 | viz poznámka. .1 a 2 podle schématu 5 | |||||||
| 9 | budov trvale na jedné straně otevřené | V 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;kdy by mělo být m ³ 30% SI1 SI3 brát, jak je stanoveno v souladu s pokyny na schématu 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koeficienty se na vnějším povrchu, který má být přijata v souladu s pokyny na schématu 2.2.m plot propustnosti by měl být definován jako poměr celkové plochy má k dispozici otvory, k celkové ploše plotu. Pro utěsnění budovy by měla být ci = 0. V budovách uvedených v kapitole 6.1. Ve standardní hodnoty vnitřního tlaku v oddílech plic( když je plošná hustota menší než 100 kg / m 2), by měla být stejná 0,2w0, ale ne méně než 0,1 kPa( 10 KGF / m2). 3. Ke každé stěně budovy jako „plus“ nebo „mínus“ pro koeficient SI1, kdy by mělo být m £ 5% určeno na základě nejnepříznivějších podmínkách realizace případu zatížení. | |||||||
| 10 | římsy budov při | část pro CD ce = 0,7.by měla být určena lineární interpolací hodnot přijatých na body B a C. koeficienty CE1 a CE3 na segmentu AB mají být přijata v souladu s pokyny na schématu pro sekci BC ce 2( kde b a l - půdorysné rozměry budovy). Pro svislé povrchy koeficientuce musí být stanovena v souladu s pokyny na schématech 1 a 2 | - | |||||||
| 11 | Stínové typ  | obvod | a, krupobití | koeficient hodnoty | 1. koeficienty CE1, CE2, CE3, CE4 přičíst na velikosti tlaku na horní a spodní povrchy navesov. DlyazáporněHodnoty CE1 je, CE2, Ce3, CE4 směr působení tlaku v diagramech by měla být obrácené. 2. U vrchlíků s vlnitými povlaky cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | CE4 | ||||||||
| I | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 +0,6 | 0 | |||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | +1.5 +0.5 +2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 +0,6 | - | - | |||||||
| IV | 10 | + 1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 +0,3 | - | - | |||||||
| 30 | +1,6 +0,4 | - | - | |||||||
| 12 a | pole | b, dEG | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koeficienty sE vzhledem s Re & gt;4 × 105,2.Při určování koeficient n podle odst. 6,9 by měla být b = = 0,7d |
| se | 1,0 0,8 0,4 | -0,2 -0,8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| Pokračování | ||||||||||
| b, C | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1,0 -0,6 -0,2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 vRe cx = 0,2 při 4 x 105 & gt;Re, kde Re - Reynolds číslo; ; - průměr koule, m; - stanoví v souladu s odstavcem 6.4 Pa. - určeno v souladu s bodem 6.5; . - vzdálenost m od povrchu ke středu koule; - určeno v souladu s odstavcem 6.11 | ||||||||||
| 12b | firmy kruhově válcový povrch  | & gt; , ve kterém, když 1 = & gt; .0; | 1. Znovu by měla být stanovena podle vzorce k obvodu 12 a, přičemž z = h1.2.. Při stanovení koeficient n podle odstavce 6.9 se musí užívat: B = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. CI faktorem, když je snížena kryt( „plovoucí střechou“), stejně jako absence jeho | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 0,9 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,95 | 1,0 1,1 1,2 1,15 | |||||||||
- je třeba vzít v případě, Re & gt;4 x 105 podle rozvrhu:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| povlaku | Cs2 s hodnotou rovnou | |||||||||
| 1/6 1/3 | odporem 1 | |||||||||
| byt, zúžené v a £ 5 °, když kulové £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prizmatické struktury | ;Tabulka 1 | 1. Balkonové stěny s větrem, rovnoběžně s těmito stěnami, F = 0,1;pro vlnité povlaky s f = 0,04,2.Pro obdélníkový půdorys budov v l / b = 0,1 až 0,5 a b = 40 ° - 50 ° = 0,75;výsledné zatížení větrem se uplatňuje v bodě 0 s excentricitou e = 0,15b. 3. Znovu by měla být stanovena podle vzorce k obvodu 12 a, přičemž z = h1, d - průměr opsané kružnice. 4. Při určování koeficient n podle odstavce 6,9 h. - výška budovy, b - velikost z hlediska osy y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le by měla být stanovena podle tabulky.2. Tabulka 2 | ||||||||||
| le = L / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| tabulka.2 l = l / b, kde L, b - respektive maximální a minimální velikosti struktury nebo složky v rovině kolmé ke směru vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Skicuje sekce a směry | b větru, krupobití | l / b | ||||||||
obdélník  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40-50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| kosočtverec | 0 | £ 0,5 1,9 1,6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
pravoúhlého trojúhelníku  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabulka 4 náčrtky | ||||||||||
| profily a směry | b vítr, krupobití | n( počet stran) | při Re & gt;4 x 105 | |||||||
pravidelný mnohoúhelník  | libovolný | 5 | 1,8 | |||||||
| 6-8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | konstrukcí a jejich prvky h válcovou plochu( nádrže, chladicí věže, věže, komíny), dráty akabely, stejně jako kolo, válcové a pevné struktury přes | kde k - je dána tabulce.1 schématu 13; - určí podle rozvrhu: pro dráty a kabely( včetně povlakem námrazy) cx = 1,2 | 1. Znovu by měla být stanovena podle vzorce k obvodu 12 a, přičemž Z = H, d - průměr D přijata sooruzheniya. Znacheniya: pro dřevěné konstrukce D = 0,005 m;pro zdivo D = 0,01 m;u betonových a železobetonových konstrukcí D = 0,005 m;u ocelových konstrukcí D = 0,001 m;pro dráty a kabely o průměru d D = 0,01d;pro žebrované plochy s žebry o výšce b D = b. 2. Pro vlnité povlaky s f = 0,04. 3. pro dráty a kabely d ³ 20 mm, bez ledu, cx hodnota může být snížena na 10% | |||||||
| 15 |  | planární příhradová konstrukce, vyznačující se tím, - aerodynamický součinitel i-tého prvku struktury;pro profily = 1,4;pro trubkové prvky, které mají být určeny v souladu s plánem do obvodu 14, a proto je nezbytné, aby se le = l( viz tabulka 2 ze schématu 13. .); Ai - plocha projekce i-tého konstrukční prvek; Ak - v oblasti ohraničené stavební | 1. Aerodynamické koeficienty do obvodů 15 - 17 jsou uvedeny pro příhradové konstrukce s libovolným obrysem a 2. zatížení větrem se předpokládá, že v oblasti ohraničené Ak. 3. Směr osy x se shoduje se směrem větru a kolmo k rovině počtu struktura | |||||||
| 16 | rovnoběžných plochých příhradové konstrukce  | Pro CX1 návětrná konstrukční faktor je definován stejně jako pro obvod 15.Dlya druhém a dalších staveb EX2 = skh1h. Pro farmách trubek na Re ³ 4 x 105 h = 0,95 | 1. Viz. Poznámkami.1 - 3 do schématu 15.2.Znovu se určí podle následujícího vzorce a schématu 12, kde d - Střední průměr trubkových prvků;z - mohou být přijata rovna vzdálenosti od země k horní pásnice. 3. Tabulka na schématu 16: h - minimální velikost smyčky;pro obdélníkové a lichoběžníkové příhradové h - délka nejmenší straně obvodu;Kruhové příhradové konstrukce h - jejich průměru;pro eliptické a podobné struktury osnovy h - vedlejší osy; b - vzdálenost mezi sousedními farem. 4. Koeficient j, které mají být stanoveny v souladu s pokyny na schématu 15 | |||||||
| j | hodnota h pro zemědělské profilů a trubek na Re, která je rovna 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 0,9 | ||||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | příhradových stožárů a prostorové příhradové  | cf cX =( 1 + h) k1, kde cX - stejný význam kak pro obvod 15; h - je definován stejně jako pro obvod 16. | 1. Viz Poznámka. .1 - 3 do schématu 15.2.cf se týká oblasti obvodu návětrné hrany. 3. Když se směr větru diagonálně čtyřboká čtvercové věže koeficient k1 pro ocelové věže jednotlivých prvků by měla být snížena o 10%;pro dřevěné věže základních prvků - nárůst o 10%.Náčrtky | |||||||
| tvary průřezu a směru větru dráhy | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | kryty a šikmé trubkové prvky jsou uspořádány v rovině toku  | skha cx = sin2 a, kde C, - se stanoví v souladu s pokyny proschéma 14 | - | |||||||
| jeřáby | Limity F zatížení, kN( tf) |
| Stop( ruční a elektrické) a můstek ruční | 10( 1) |
| Elektrické režie: | |
| pro všeobecné použití režimu skupiny 1K-3K | 50( 5) |
| všeobecné účely a speciálnískupiny způsoby 4K-7C, stejně jako odlévání | 150( 15) |
| speciální skupinu provozních režimů 8K s zavěšení zátěže: | |
| flexibilní | 250( 25) |
| tuhou | 500( 50) |
Příloha 3 *
Požadovaný
SCHÉMA zatížení sněhem aFaktory m
příloha 4 Povinné
Yelnia
REŽIMY zatížení větrem a aerodynamický koeficient s
PŘÍLOHA 5 Povinné
CARD členění SSSR o klimatických vlastností
Mapa 1 *
územní Ruské federace o hmotnosti sněhové pokrývky
( revidované vydání.Rev.№ 2).
Map 2
Územní SSSR z znamená rychlost větru, m / s, na zimní
Mapa 3
územním plánování SSSR větrem tlaku
Mapa 4
Zoning SSSR tloušťka stěny glazura
mapě 5
územním SSSR by průměrný měsíčníteplota vzduchu, ° C, v lednu
mapa 6
Územní SSSR znamená měsíční teplota okolního prostředí, ° C 7. července
mapa
Zoning SSSR by odchylka průměrné teploty Sportsha nejchladnější den průměrné měsíční teploty, ° C, v lednu
územní rozhodnutí SSSR HMOTNOSTI sněhové pokrývky a tloušťku stěny glazury
( přidání ke kartě 1 a 4)
PŘÍLOHA 6
Doporučená
průhyb Definice a vytěsňovací
1. Při stanoveníprůhyby a posuny by mělo brát v úvahu všechny hlavní faktory, které ovlivňují jejich hodnoty( neelastickou deformaci materiálu, praskání, přičemž se deformovaná obvod vedení sousedních dílců, čímž se získá propojení uzlů a bází).S dostatečnou odůvodnění jednotlivé faktory mohou být ignorovány, nebo možnost, že přibližné metody.
2. Pro struktury materiálů s tečení, je nutné vzít v úvahu zvýšení průhybu s časem. Když omezení průhybu na základě fyziologických požadavků je třeba považovat pouze krátkodobý dotvarování vykazoval bezprostředně po aplikaci zatížení, a na základě technologických a designu( s výjimkou výpočtu bere v úvahu zatížení větrem) a estetických a psychologických požadavků, - kompletní tečení.
3. Při určování výchylek sloupy patrových budov a Trestles vodorovných jeřábu zatížení sloupce výpočet schéma by mělo být v souladu s podmínkami jejich upevnění, za to, že kolona:
v budovách a vnitřních regálů nemá horizontální posunutí v horní části podpory( v případě, že povlak nevyrábítuhé ve vodorovné rovině disku, je nutné vzít v úvahu horizontální soulad sloupů);
v otevřených stojanech považovaných za konzole.
4. V přítomnosti budovy( konstrukce), z výrobního zařízení a dopravy způsobuje kolísání v konstrukcích budovy, a jiných zdrojů vibrací vibrační mezní hodnoty, rychlosti a zrychlení, musí být přijata v souladu s GOST 12.1.012-90;"Sanitární normy pro vibrace pracovišť" a "Zdravotní přípustné vibrace v obytných budovách" Ministerstva zdravotnictví SSSR.V přítomnosti vysoce přesné zařízení a přístrojů, které jsou citlivé na vibrace konstrukce, na kterém jsou nainstalovány, vibrační limity, rychlosti, musí být vibrace zrychlení stanoveny v souladu se zvláštními specifikacemi.
5. Vypočtené situace1, pro které je nutné stanovit odchylky a pohyby a jejich odpovídající zatížení, by měly být vzaty v závislosti na základě pro výpočet požadavků.
_____________
1 Situace zúčtování je komplex podmínek, které jsou brány v úvahu při výpočtu konstrukčních požadavků na konstrukce. Vypočítaná
situace je charakterizována konstrukce výpočet obvodu, typy zatížení, hodnoty provozních podmínek koeficientů a spolehlivost faktorů seznam podmínek, které by měly být považovány za v této situaci omezují.
Pokud je výpočet založen na technologických požadavcích, konstrukční situace musí odpovídat účinkům zatížení ovlivňujících provoz zařízení.
-li výpočet proveden na základě konstrukce, design situace musí být v souladu se spoustou akcí, které by mohly vést k poškození sousedních prvků vede k významným výchylek a posuvu.
Je-li výpočet proveden na základě fyziologických požadavků návrhovou situaci by měly splňovat podmínky spojené s vibracemi struktur a návrh musí brát v úvahu zatížení ovlivňuje strukturální výkyvy, omezené požadavky těchto pravidel a předpisů uvedených v odst. 4.
Pokud je výpočet provedenýna základě estetických a psychologických požadavků by konstrukční situace měla odpovídat působení trvalých a prodloužených zátěží.
Pro struktury krytů a přesahy, s stavební promítaného růstu o omezení průhybu psychologické estetické požadavky definované svislého vychylování se sníží na velikost zvýšení budovy.
6. vychylovací prvky podlahové krytiny, omezena na základě konstrukčních požadavků nesmí být větší než vzdálenost( mezera) mezi spodním povrchem prvku a v horní části příčky, vitráž a dveřních rámů, umístěné v nosné prvky.
Rozdíl mezi spodním povrchem povlaku a podlahovými prvky a horní částí přepážek umístěných pod prvky by zpravidla neměl přesáhnout 40 mm. V případech, kdy výkon stanovených požadavků spojených se zvýšenou tuhostí a podlahové krytiny, nutných konstrukčních opatření, aby se zabránilo tomuto nárůstu( například, tím přepážkami ne ohybatelných paprsky, a vedle nich).
7. Pokud jsou mezi stěnami kapitálových přepážek( téměř stejné výšky jako stěny), hodnoty l v pos.2 a kartu.19 by se mělo rovnat vzdálenostem mezi vnitřními povrchy nosných stěn( nebo sloupců) a těchto přepážek( nebo mezi vnitřními plochami přepážek, obrázek 4).
Sakra.4. Schémata pro stanovení hodnot l( l1, l2, l3), pokud mezi stěnami kapitálových bariér
existuje a - jedna v rozsahu;b - dva v rozmezí;1 - nosné stěny( nebo sloupy);2 - kapitálové oddíly;3 - překrytí( potahování) před aplikací zatížení;4 - překrytí( potahování) po nanesení zatížení;5 - referenční čáry průhybů;6 - plot
8. krov průhyby přítomnosti suspendovaných jeřábové dráhy( ..., viz tabulka 19, bod 2, d), která mají být přijata jako rozdíl mezi vratnými F1 a F2 přilehlé nosníky( obr.5).
9. Horizontální pohyby rámu musí být definovány v rovině stěn a přepážek, jejichž celistvost musí být zajištěna. Když rámy vazba
vícepodlažních budov s více než 40 m patrových směrovaných buňkách přiléhající k membránové tuhosti rovná f1 / HS + F2 / l( viz obr. 6) nepřesáhne( viz tabulka 22. .);1/300 pro pos.2, 1/500 - pro pos.2, a a 1/700 - pro pos.2, b.
Sakra.5. Obvod pro určování výchylek Truss v přítomnosti suspendované jeřábové dráhy
1 - střešní konstrukce 2 - přívěsný jeřáb dráha paprsku;3 - horní jeřáb;4 - počáteční poloha konstrukcí krokví;F1 - vychýlení nejvíce zatíženého příhradové konstrukce;F2 - žlaby přiléhající k nejvíce zatížené nosníky
Sakra.6. Řízení zkosení patrových buňky 2 sousedící s vyztužovacími membrány 1 v budovách s Svjaseva lešení( tečkovaná čára zobrazuje původní rám před aplikací obvodu zátěže)
příloha 7 *
Požadované
ÚČETNICTVÍ PASIV OBJEKTY *
1. k účtu pro odpovědnost budovvyznačující se tím, ekonomických, sociálních a environmentálních důsledcích jejich selhání, jsou stanoveny tři úrovně: i - vyšší, II - normální, III - snížena.
zvýšená hladina odpovědnosti by měla být přijata pro budov a staveb, jejichž porucha může vést k závažným hospodářským, sociálním a environmentálním dopadem( tanky pro ropu a ropné produkty s kapacitou 10.000 m3 nebo více, potrubí, průmyslové stavby s roztečí 100 m a více, zařízení pro výšky komunikačního100 m nebo více, stejně jako jedinečné budovy a stavby).
normální úroveň odpovědnosti by měla být přijata v budovách masové výstavby( obytných, veřejných, průmyslových, zemědělských budov a zařízení).
Snížená úroveň odpovědnosti by měla být přijata pro výstavbu sezónních nebo pomocných( skleníky, skleníky, letních altánů, malých skladů a podobných zařízení).
_____________
* Tato aplikace je § 5 GOST 27751-88 se změnami schválenými Státním výborem RF pro architekturu a stavebnictví z 21.12.93 № 18-54.
2. Při výpočtu nosné struktury a důvod se domnívat, odpovědnosti koeficient spolehlivost GN, bere rovno: na úrovni odpovědnosti I - větší než 0,95, avšak ne větší než 1,2;pro úroveň II - 0,95;na úrovni III - méně než 0,95, avšak ne menší než 0,8.Na
koeficientu spolehlivosti závazek násobí účinek zatížení( vnitřní síly a pohyblivé struktury a důvody, dopady způsobené zatížením).
Poznámka. Tento odstavec se nevztahuje na stavby a konstrukce, s přihlédnutím k odpovědnosti, která je stanovena v příslušných předpisech.
3. Úrovně staveb odpovědnosti by měla být rovněž zohledněna při stanovení požadavků na životnost budov a staveb, rozsahu a objemu technických prohlídek pro stavbu, stanovení pravidel pro přijetí, testování, údržbu a technické diagnostiky stavebních objektů.
4. Klasifikace objektu na určité úrovni hodnot koeficientu odpovědnost a výběr gn produkoval generálního projektanta v dohodě se zákazníkem.
2. hmotnost KONSTRUKCE A DŮVODY
2.1.Normativní hodnota montované stavby hmotnost musí být stanovena na základě norem, pracovních výkresů nebo výrobců údaje o pasech, jiných stavebních konstrukcí a půdy - pokud jde o konstrukční velikosti a specifické hmotnosti materiálů a půdy s ohledem na jejich vlhkosti v konstrukci a provozu budov.
2.2.Součinitele bezpečnosti pro zatížení gf hmotnosti konstrukcí a půdy jsou uvedeny v tabulce.1.
Tabulka 1 Konstrukce
| konstrukce a typ půdy | zatížení bezpečnostní faktor gf |
| firmy: | |
| kovové | 1,05 |
| beton( s průměrnou hustotou vyšší než 1600 kg / m3), beton, zdivo, vyztuženého zdiva, dřeva | 1,1 |
| beton( s průměrnou hustotou 1600 kg / m3 nebo méně), izolace, nivelační a dokončovací vrstvy( deskových materiálů v rolích, infiltrace, spojky, atd) provedena: | |
| tovární | 1,2 |
| na stavběmísto | 1,3 |
| Půdy: | |
| v přírodní stanovitii | 1,1 |
| hromadné | 1,15 |
Poznámky: 1. Při kontrole stability struktur na ustanovení proti naklápění, jakož i v jiných případech, kdy pokles hmotnosti konstrukcí a půdy se mohou zhoršit pracovní podmínky pro konstrukci, by měl usazují, přičemž hmotnostkonstrukce nebo její část, faktor spolehlivosti pro zatížení gf = 0,9.
2. Při stanovení zatížení na zemi by měla brát v úvahu zatížení uložených materiálů, zařízení a dopravních prostředků, které mají být vysílány na zem.
3. U kovových struktur, v nichž snahy své vlastní hmotnosti vyšší než 50% z celkové úsilí by mělo být gf = 1,1.
9. jiných přepravních
-li to nezbytné, je stanoveno předpisy nebo nastavit v závislosti na podmínkách výstavby a provozu budov by měla brát v úvahu další zatížení, které nejsou zahrnuty v těchto pravidlech( zvláštní zátěž zpracování, vlhkosti a smršťování efekty, vlivem větru, což aerodynamicky nestabilníkolísání, jako je cválení, potlačení).