1. Generelt
1.1.Utformingen bør ta hensyn til den belastning forårsaket under bygging og drift av anlegg, så vel som ved fremstilling, lagring og transport av bygningskonstruksjoner.
1.2.De viktigste karakteristika for de belastninger som er etablert i disse reglene, er deres referanseverdier.
laste inn en bestemt type er karakterisert, som en regel, en standard verdi. For masse folk, dyr, utstyr etasjer med boliger, offentlige og landbruksbygninger, fra brua og heisekraner, snø, er temperaturen klimaeffekter utstyrt med to standardverdier: full og redusert( legges inn på kontoen når behovet for å vurdere effekten av varigheten av last, teste utholdenhetog i andre tilfeller er spesifisert i standardene for utforming av konstruksjoner og fundamenter).
1.3.Den beregnede belastningsverdien som skal bestemmes som produktet av dens standardverdi for den lastsikkerhetsfaktor gf, som svarer til det betraktede grensetilstand og mottatte
a) * for beregning av styrke og stabilitet - i overensstemmelse med kravene.2,2, 3,4, 3,7, 3,11, 4,8, 6,11, 7,3 og 8,7;
b) i beregningen av utholdenhet - lik en;
c) ved beregning av de deformasjoner - lik en hvis de strukturelle konstruksjonsstandarder og hagen ikke er satt andre verdier;
g) beregning på andre typer begrensende tilstander - av strukturelle konstruksjonsstandarder og baser.
beregnede verdier av laster i nærvær av statistikk kan bestemmes direkte fra en gitt sannsynlighet overskredet. Ved beregning
strukturer og fundamenter for reising av bygg forhold og strukturer beregnede verdier for snø, vind, is laster og temperatur klimatiske virkninger bør reduseres med 20%.
Hvis det er nødvendig, basert på styrken og motstanden under brannforholdene under eksplosive støt, kollisjoner mellom kjøretøyer med deler av konstruksjoner pålitlighetskoeffisient for all last i betraktning når denne belastning bør tas for å være enhet.
Note. For laster med to standard-verdier som tilsvarer beregnede verdi bør bestemmes med den samme pålitelighet faktor for belastnings( for det anses som begrensende betingelse).
( revidert utgave. Endr. № 2).
KLASSIFISERING AV LASTER
1.4.Avhengig av varigheten av spenninger skal skille mellom permanente og midlertidige( lang, kort, spesifikk) belastning.
1,5.Stress forårsaket under fremstilling, lagring og transport strukturer, samt ved konstruksjon av bygninger, bør tas i betraktning i beregningene som en kortvarig belastning.
| Made TSNIISK.Kucherenko USSR State Construction Komiteen godkjente | resolusjon av USSR State Committee på saker konstruksjon fra 29.08.1985 № 135 | Term innføring i kraft 1. januar 1987 |
spenninger som oppstår på scenen for drift av anlegg, bør vurderes ii henhold til kravene.01.06 til 01.09.
1.6.For konstant last skal tas med:
a) vektdeler bygg, også vektbærende og beskyttelse av konstruksjoner;
b) den vekt og trykk av jordsmonn( fyllinger, fyller) avgrensningstrykk.
lagret i design eller basert på innsatsen til forspenning bør vurderes i beregningen som innsatsen til de faste masser.
1,7 *.For langvarige belastninger bør inngå:
a) vekten av midlertidige partisjoner, sauser og podbetonok for utstyr;
b) fastmontert utstyr vekt: maskiner, apparater, motorer, tanker, rørledninger med beslag, støttedeler og isolasjon, samlebånd, faste kraner med tilhørende tauverk og støttelinjer, så vel som vekten av væsker og faste stoffer, fylleutstyr;
c) trykket av gassene, væskene og løse legemer i beholdere og rørledninger, overtrykk og undertrykk luft, som oppstår når ventilasjonsrør;
d) belastningen på overlappingen av lagrede varer og lagringsutstyr i lagringsområder, kjøleskap, kornmagasiner, stabler, biblioteker og lignende områder;
E) Termiske teknologiske påvirkninger fra stasjonært utstyr;e) Vannlagets vekt på vannfylte flate overflater;G) vekt av industrielle støvavsetninger, hvis akkumuleringen ikke utelukkes av passende tiltakH) laster fra mennesker, dyr, utstyr på gulvene av boliger, offentlige og landbruksbygninger med reduserte standardverdier, gitt i tabell.3;Og
) vertikale belastning og opphengt i traverskranen med redusert standard verdi bestemmes ved å multiplisere den med full spesifikasjon verdi av den vertikale belastning fra en kran( se avsnitt 4.2) på hvert spenn av bygningen ved en faktor:. . 0,5 - grupper kran driftsmoduser 4K-6K;0,6 - for driftsmodus gruppe kraner 7K;0,7 - for operasjonsmodusgruppen av 8K kraner. Grupper av driftsmoduser for kraner er akseptert i henhold til GOST 25546-82;
( k) Snøbelastninger med redusert designverdi bestemt ved å multiplisere den totale beregnede verdien med en faktor på 0,5;
l) Temperatur klimatiske påvirkninger med reduserte normative verdier, bestemt i henhold til indikasjonene på avsnittene.8,2-8,6 under tilstanden q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) påvirkning forårsaket av deformasjoner av substratet, ikke ledsaget av en radikal endring i jordstruktur, samt tining av permafrost jord;
n) påvirkning forårsaket av endringer i fuktighet, krymping og kryp av materialer.
Merknad. I områder med en gjennomsnittlig januar temperatur minus 5 ° C og høyere( over 5 5 anvendelse til SNP 2.01.07-85 *) med redusert snølast Beregnet verdi ikke er angitt.
( Endret versjon, Endringsnr. 2).
1,8 *.Kortsiktige belastninger bør omfatte:
a) belastninger fra utstyr som oppstår i start-, overgangs- og testmodus, samt ved utskifting eller utskifting;B) vekten av mennesker, reparasjonsmaterialer innen vedlikehold og reparasjon av utstyr;
c) belastning på mennesker, dyr, utstyr etasjer med boliger, offentlige og landbruksbygninger med full normative verdier, med unntak av de belastninger som er angitt i punkt 1.7, a, b, d, e.;
g) belastning fra den bevegelige håndteringsutstyret( gaffeltrucker, elektriske biler, stablekraner, taljer og opphengt ved hjelp av brokranen og en hel standard verdi);E) Snølast med fullberegnet verdi;
e) Temperatur klimatiske effekter med en full normativ verdi;G) vindbelastning;H) isbelastning.
( revidert utgave, endringsnr. 2).
1.9.Spesielle belastninger bør tilskrives:
a) seismiske virkninger;B) eksplosive effekter;
c) belastninger forårsaket av unormale prosessfeil, midlertidig funksjonsfeil eller utstyrssvikt;
g) eksponering forårsaket deformasjoner base fulgt av radikalt å endre strukturen av jord( jordinnsyn soaking) eller dets setningsområdene i bergverksdrift og i Karst.
KOMBINERE LOADS
1.10.Beregning av strukturer og baser på de begrensende tilstandene til den første og andre gruppe bør utføres under hensyntagen til ugunstige kombinasjoner av belastninger eller tilsvarende tiltak.
Disse kombinasjonene er etablert fra analysen av virkelige varianter av samtidig handling av forskjellige belastninger for operasjonsfasen av strukturen eller fundamentet i spørsmålet.
1.11.Avhengig av lastkomposisjonen som tas i betraktning, er det nødvendig å skille mellom:
a) Hovedkombinasjonene av last, bestående av permanent, lang og kort sikt;B) spesielle kombinasjoner av laster, bestående av permanent, langsiktig, kortsiktig og en av spesielle laster.
Midlertidige belastninger med to normative verdier bør inkluderes i kombinasjoner så lenge - med en redusert standardverdi, som kortsiktig - med den fulle normative verdien tatt i betraktning.
I spesielle kombinasjoner av laster, inkludert eksplosive effekter eller belastninger forårsaket av kollisjon av kjøretøy med deler av konstruksjoner, er det ikke tillatt å ta hensyn til de kortsiktige belastningene angitt i § 1.8 *.
1.12.Når kombinasjoner Registrert omfattende konstant og i det minste to midlertidige belastninger, nyttelaster beregnede verdier eller en tilsvarende innsats skal multipliseres med kombinasjonene av koeffisienter lik:
i grunnleggende kombinasjoner av masser for lang y1 = 0,95;for kortsiktig y2 = 0,9;
i spesielle kombinasjoner for lange belastninger y1 = 0,95;for kort y2 = 0,8, bortsett fra det som er spesifisert i standardene konstruksjonsstrukturer for seismiske områder, og andre regler for design av strukturer og fundamenter. I dette tilfellet bør en spesiell belastning tas uten reduksjon. Ved integreringen
hoved kombinasjoner omfattende en konstant belastning og nyttelast( kronisk og akutt), y1 koeffisienter, bør y2 ikke administreres.
Merknad. I kombinasjon med den grunnleggende konto tre eller flere forbigående laster av de beregnede verdier kan multipliseres med en kombinasjon koeffisienten y2, mottatt for den første( graden av påvirkning) forbigående belastning - 1,0, for det andre - 0,8, for resten - 0,6.
1.13.. Når de registrerte kombinasjoner av laster i samsvar med instruksjoner p 1,12 for en midlertidig belastning å bli tatt:
a) legger et bestemt type fra en enkelt kilde( eller negativt trykk i beholderen, snø, vind, is belastning, temperatur klimapåvirkning last fra en lastemaskin,elbil, bro eller overheadkran);
b) belastning fra flere kilder hvis deres kombinerte effekt anses i de regulatoriske og beregnede belastningsverdier( fra utstyret last, personer og lagret materiale til ett eller flere av overlapping med koeffisientene for yA og yn, presentert i avsnittene 3.8 og 3,9; . last fraflere brudd- eller fjæringskraner med tanke på koeffisienten y gitt i punkt 4.17, vind- og vindbelastning bestemt i samsvar med punkt 7.4).
avklipt 2.01.07-85 * - Laster og effekter.
byggeforskrifter
belastninger og virkninger
avklipt 2.01.07-85 *
MOSCOW
2003
DESIGNET TSNIISK... Kucherenko USSR State Construction Committee( Cand Teknisk Sciences AA Bach - Leder av tråder, Belyshev IA, Cand Teknisk Sciences VA pensjonert, Doctor of tekniske fag Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI dem. VVKuibyshev USSR Ministry of Higher Education( cand. Tehn. Sciences LV Klepikov).
INKLUDERT TSNIISK.Kucherenko Gosstroy Sovjetunionen.
forberedt for godkjenning Glavtehnormirovaniem USSR State Construction Committee( cand. Tehn. Sciences FV Beavers).
I avklipt 2.01.07-85 * endret № 1, godkjent av USSR State Committee på 07.08.88, antallet 132, og lagt til avsnitt.10 'Bøyninger og bevegelse "utviklet TSNIISK... Kucherenko USSR State Construction Committee( Cand Teknisk Sciences AA Bach - Leder av tråder; . korresponderende medlem av USSR Academy of Sciences NN-strikk, Doctor of Technical Sciences Prof. A. Zeitlin, kandidaten av tekniske vitenskaper i. ...A. pensjonert, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) NIIZhB USSR State Construction Committee( Doctor of Engineering, Sciences prof. Zalesov AS) og TsNIIpromzdany USSR State Construction komité( kandidaten tekstområde. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Med introduksjon av seksjon.10 'Bøyninger og forskyvninger "avklipt 2.01.07-85 fra 1 januar 1989 ikke lenger er gyldige krav.13,2 til 13,4 og 14,1 til 14,3 klipp II-23-81 *.
forklart i den nye utgaven: "The nedbøyning og forskyvning av konstruksjonselementer skal ikke overstige grensene satt 2.01.07-85 klipp" følgende elementer:
- 13,1 SNP II-23-81 * «Stålkonstruksjoner"; .
- 9,2 SNP 2.03.06-85 "Aluminium design.";N
- 1,20 SNP 2.03.01-84 "av betong og betongkonstruksjoner.";N
- 4,24 SNP 2.03.09-85 "Asbestotsementnye design.";.
- n 4,32 snip "tre strukturer";
- para. 3.19 av klipp "vann fra industrielle bedrifter."
I avklipt 2.01.07-85 * endret nummer to, godkjent av Statens Bygg komiteen i Russland på 29 mai 2003 № 45.
Objekt tabeller, formler og kart, hvor endringene er merket med en stjerne.
| USSR State Committee på saker konstruksjon( Gosstroy USSR) | byggeforskriftene | avklipt 2.01.07-85 * |
| Laster og effekter | I stedet, leder av Klipp II-6-74 |
Disse reglene gjelder for utforming av bygningskonstruksjoner og fundamenter av bygningerog strukturer og etablere de grunnleggende regler og forskrifter for definisjonen og registrering av permanente og midlertidige belastninger og slag, så vel som kombinasjoner av disse.
Laster og effekter på bygningskonstruksjoner og begrunnelse av bygninger og strukturer som skiller seg fra den tradisjonelle, kan bestemmes ved spesielle tekniske forhold.
Merknader: 1. Heretter eventuelt er begrepet "impact" utelatt og erstattet med begrepet "load" og ordet "bygninger og strukturer" erstattes med ordet "construction".
2. Under gjenoppbyggingen av de beregnede lastverdier bør bestemmes på grunnlag av resultatene fra en undersøkelse av eksisterende strukturer, kan den atmosfæriske lasten tas på grunnlag av data fra Roshydromet.
3. LAST UTSTYR, mennesker, dyr, de lagrede materialer og produkter
3.1.Nivåene i denne delen gjelder for laster fra mennesker, dyr, utstyr, produkter, materialer, midlertidige skillevegger, som fungerer på gulvene på bygninger og gulv på jord.
Alternativene for lasting av gulv med disse belastningene bør tas i samsvar med vilkårene for oppføring og drift av bygninger. Hvis det i løpet av konstruksjonsdata på disse tilstandene er utilstrekkelig, til å baserte strukturer og fundamenter nødvendige vurdere de følgende utførelsesformer for lasting individuelle stykk:
opplasting av det mottatte kontinuerlig belastning;
ugunstig delvis lasting ved beregning av strukturer og baser som er følsomme overfor slik lastingsplan;
ingen tidsbelastning. Således
totallasten på de overlappfleretasjers bygg under ugunstige delvis å laste dem bør ikke overstige den lastoverlapper med kontinuerlig opplasting bestemmes i lys av kombinasjoner av koeffisientene for yn, blir verdiene av som beregnes ved formlene( 3) og( 4).
BESTEMMELSE AV LOADS FROM EQUIPMENT, STORED MATERIALS AND
PRODUCTS 3.2.Belastning på utstyret( inkludert rørledninger, kjøretøyer), som er lagret materialer og produkter er installert i konstruksjonen stilling ut av teknologiske løsninger, som skal gis:
a) mulig for hver overlappende og gulv på bakken av plasseringen og dimensjonene av utstyr henvist til, Størrelsen på lagrings- og lagringssteder for materialer og produkter, steder hvor utstyr kan bringes nærmere sammen under drift eller omplanlegging;
b) retningsgivende verdier av belastninger og sikkerhetsfaktorer for lasten, tatt i samsvar med instruksjonene denne forskrift for maskiner med dynamisk last - karakteristiske verdier for de treghetskrefter og sikkerhetsfaktorer for lasten treghetskrefter, i tillegg til andre egenskaper som er nødvendig.
Ved utskifting av den aktuelle last på taket tilsvarende til sist en jevnt fordelt last skal bestemmes ved beregning og tilordne differensiert for de forskjellige konstruksjonselementer( plater, sekundærbjelker, bjelker, søyler, fundamenter).Godkalte verdier av ekvivalente laster må sikre lastbærende kapasitet og stivhet av de strukturelle elementene som kreves av betingelsene for lasting av dem med faktiske belastninger. Full standardverdier tilsvarende jevnt fordelte laster for produksjon og lagerplass skal ta for plater og de sekundære bjelker av minst 3,0 kPa( 300 kp / m2) til bjelker, søyler, baser - ikke mindre enn 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
Rapporten om perspektivøkning av belastninger fra utstyret og de lagrede materialene antas ved feasibility study.
3.3.Den standard verdi på vekt utstyr, inklusive rør-, bør bestemmes på grunnlag av standarder eller kataloger, og for ikke-standard utstyr - på grunnlag av pass data fra produsenter eller arbeidstegninger.
Strukturen av belastningen av vekten av utstyret bør omfatte selv vekt maskin eller system( inkludert stasjoner, fast tilbehør, støtteinnretninger, sauser og podbetonok), aggregater isolasjon vekt utstyr mulig i løpet av operasjonen, den mest alvorlige av arbeidsstykket, vil vekten av transportert gods,tilsvarende den nominelle lastkapasiteten og lignende.
Lastene fra utstyret til gulvene og gulvene på bakken må tas avhengig av forholdene for plassering og mulig bevegelse under drift. Dette bør omfatte tiltak som utelukker behovet for å styrke bærende konstruksjoner i forbindelse med bevegelsen av prosessutstyret under installasjon eller drift av bygningen.
nummer formidlet samtidig eller den elektriske biler lastebiler og deres arrangement på taket i beregningen av de forskjellige elementene som skal tas på den konstruksjon jobb på grunnlag av teknologiske løsninger. Innvirkning
vertikale belastninger på lastebiler og elektriske biler har lov til å ta hensyn til ved å multiplisere de vanlige verdier av statiske laster på en dynamisk koeffisient lik 1,2.
3.4.Lastens pålitelighetsfaktor GT for vekten av utstyret er vist i tabell.2.
Tabell 2
Vektforhold| pålitelighet belastning gt | |
| stasjonært utstyr | 1,05 |
| Isolering stasjonært utstyr | 1,2 |
| plassholder utstyr( inkludert beholdere og rørledninger): | |
| væsker | 1,0 |
| suspensjoner, slurryer, bulkbestanddeler | 11 |
| Loader og elektriske kjøretøy( lastet) | 1,2 |
jevnt fordelt last
3,5.Karakteristiske verdier jevnt fordelt tidsmessige belastning på plater, trapper og gulv på jordsmonnet er vist i tabell.3.
3.6.De karakteristiske verdier for belastninger på bjelkene og platene på vekten av midlertidige skillevegger for å bli tatt, avhengig av deres utforming, plassering og arten av bæreren på tak og vegger. Nevnte belastning får lov til å ta i betraktning som en jevnt fordelt last ekstra tar sine standardverdier basert på beregningen for de tiltenkte plasserings ordninger skillevegger, men ikke mindre enn 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Koeffisienter pålitelighet gf belastning for en jevnt fordelt last skal tas:
1,3 - i fullstendig retningsgivende verdi som er mindre enn 2,0 kPa( 200 kp / m2);
1,2 - med full standard verdi på 2,0 kPa( 200 kp / m2) eller mer.
pålitelighet koeffisient av vektbelastningen av midlertidige skillevegger må tas i samsvar med instruksjoner s. 2.2.
3.8.Ved beregning av bjelker, dragere, plater, kolonner, og baser som mottar lasten fra den ene skive, full last standardverdier som er angitt i tabell .3 , bør reduseres, avhengig av lasterommet A, m2, beregnet ved å multiplisere med den koeffisient som Elementet kopling yA like.
a) for lokalene nevnt i pkt.1, 2, 12, og( når A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) for forbedring som er angitt i punkt.4, 11, 12b( når A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Note. Ved beregning av vegger som avføler belastningen fra en plate, må lastverdier reduseres, og, avhengig av lasterommet, kalkulerte elementer( plater, bjelker), som hviler på veggen.
3.9.Ved bestemmelse av den aksiale kraft for beregning av søyler, vegger og fundamenter av belastningen på to etasjer og en full normbelastningsverdier er angitt i tabell .3 , bør reduseres ved multiplikasjon med en koeffisient som kombinerer yn:
a) Forbedring angitt i nøkkelen.1, 2, 12, og,
( 3)
b) for forbedring som er angitt i punkt.4, 11, 12b,
( 4), karakterisert ved at
- bestemmes i henhold til punkt 3.8; .
n - det totale antall overlapp( .. For forbedring som er oppført i tabell 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), fra hvilken den last som inngår i beregningsseksjonen av kolonnen under vurdering, veggene i fundamentet.
Merknad. Ved bestemmelse av bøyemomentene i søylene og vegger bør ta hensyn til belastningsreduksjonen for de tilstøtende dragere og bjelker i samsvar med instruksjonene i avsnitt. 3.8.
konsentrerte laster og laster på skinnen
3.10.Bæreelementene overlapper hverandre, skal kontrolleres belegg for balkonger og trapper( loggia) for den konsentrerte vertikal belastning som påføres elementet, stilte i kvadrat med sider på 10 cm( i fravær av andre midlertidige belastninger).Dersom konstruksjonen stilling ut av teknologi ikke sørger for høyere karakteristiske verdier konsentrerte belastninger, bør de være lik:
a) og for plater lestnits- 1,5 kN( 150 kg);
b) for loft gulv, tak, terrasser og balkonger - 1,0 kN( 100 kg);
c) for belegg, som kan bevege seg bare via stiger og broer - 0,5 kN( 50 kg).
elementer innrettet for mulig under konstruksjon og drift av lokal belastning av utstyr og biler, ikke lov til å sjekke den angitte punktlast.
| og bygninger | karakteristiske verdier r belastninger kPa( kp / m2) | |
| komp | redusert | |
| 1. Flats boligbygg;soverom av førskoleinstitusjoner og kostskoler;innkvartering fritidsboliger og pensjonater, vandrerhjem og hotell;avdelinger av sykehus og sanatorier;terrasser | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility administrative lokaler, engineering, vitenskapelige personell organisasjoner og institusjoner;klasserom av utdanningsinstitusjoner;boder( garderober, dusjer, vaskerom, toalett), industrielle og offentlige bygninger | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. klasserom og laboratorier helsetjenester, laboratoriefasiliteter for utdanning, vitenskap,lokalene til elektroniske datamaskiner;kjøkken av offentlige bygninger;tekniske gulv;kjellere | ikke mindre enn 2,0( 200) | ikke mindre enn 1,0( 100) |
| 4. Utstyr: | ||
| a) lesing | 2,0( 200) 0,7 | ( 70) |
| b) lunsj( i cafe, restauranter, kantiner) | 3,0( 300) 1,0 | ( 100) |
| c) møter og konferanser, standby, visuell og konsert, sports | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| g)handel, utstilling og utstilling | ikke mindre enn 4,0( 400) | ikke mindre enn 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Archives | ikke mindre enn 5,0( 500) | ikke mindre enn 5,0( 500) |
| 6. scener underholdning | ikke mindre enn 5,0( 500) | ikke mindre enn 1,8( 180) |
| 7. Underlag: | ||
| og) med faste seter | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| b) for tilskuere stående | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | loftsrommet( 70) | - |
| 9. belegg seksjoner: | ||
| a) med den mulige akkumulering av mennesker( som kommer ut av produksjonslokaler, haller, auditorier, etc.) | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| b) som anvendes forresten | 1,5( 150) 0,5 | ( 50) |
| c) andre | 0,5(50) | - |
| 10. balkonger( Loge) med last: | ||
| a) strimmel av jevn bredde som ligger i området på 0,8 m langs balkong gjerder( loge) | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| b) kontinuerlig ensartet på balkongen området( loge), som har en negativ effekt enn bestemt ved hjelp av nøkkelen.10 og | 2,0( 200) 0,7 | ( 70) |
| 11. Land vedlikehold og reparasjon av utstyr i industrilokaler | ikke mindre enn 1,5( 150) | - |
| 12. vestibyler, lobbyer, korridorer, trappeoppganger( med tilhørende passasjer) som grenser til lokalene som er nevnt i stillinger: | ||
| a) 1, 2 og 3 | 3,0( 300) 1,0 | ( 100) |
| b) 4, 5, 6 og 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) 1,8 | ( 180) |
| 13. forklær stasjoner | 4,0( 400) | 1,4( 140) 14 |
| . Mulighet for storfe: | ||
| liten | ikke mindre enn 2,0( 200) | ikke mindre enn 0,7( 70) |
| av stor | Ikke mindre enn 5,0( 500) | Ikke mindre enn 1,8( 180) |
3.11.De karakteristiske verdiene av de horisontale laster på jernbane rekkverk trapper og balkonger skal være lik:
a) for boliger, barnehager, hvile hjem, helsestasjoner, sykehus og andre medisinske institusjoner - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) og står for idrettshaller - 1,5 kN / m( 150 kp / m);
c) for andre lokaler og bygninger uten spesielle krav - 0,8 kN / m( 80 kgf / m).
Tabell 3 Merknader: 1. krefter spesifisert i nøkkelen.8, bør tas i betraktning i området som ikke er opptatt av utstyr og materialer.
2. Lastene angitt i pos.9, bør tas hensyn til uten snøbelastning.
3. Lastene angitt i pos.10 bør tas i betraktning ved beregning av den bærende konstruksjon av balkonger( loggia) og partier av veggene på steder klem disse konstruksjonene. Ved beregning av de nedre partier av veggene, baser og baser belastning på balkonger( loge) bør være like store laster nabostående basiske bygningsmassen og redusere dem i henhold til instruksjoner nn.3,8 og 3,9.
4. De karakteristiske verdiene av belastninger for bygninger og lokaler som nevnt i punkt.3, 4, g 5, 6, 11 og 14, bør være av konstruksjonen stilling ut av teknologiske løsninger. For
tjenesteplattformer, broer, tak gjerder, beregnet for korte folk holde, standard verdien av horisontal konsentrert belastning på jernbane rekkverk bør være 0,3 kN( 30 kg)( i hvilket som helst sted langs rekkverket), hvis på bygging jobb på grunnlag av teknologiskløsninger trenger ikke en større belastningsverdi.
For belastningene angitt i nr.3.10 og 3.11, bør pålitelighetsfaktoren for lasten gf = 1,2 vedtas.
4. LOADS FROM BRIDGE AND SUSPENDED
CRANES 4.1.Belastning på broen, og heisekraner bør bestemmes avhengig av de grupper av driftsmodi satt av GOST 25546-82, på den slags drivanordning, og på den måten suspensjonen lasten. En tilnærmet liste over bro- og fjæringskraner i ulike operasjonsmoduser er gitt i referanseprogrammet 1.
4.2.Fullstendige standardverdier av vertikale belastninger som overføres ved hjulene på kranbjelken kranbanen, og andre nødvendige data for beregningen bør tas i overensstemmelse med kravene i statlige standarder for kraner, og for ikke-standard kraner - i overensstemmelse med de data som er spesifisert i datablad for produsenter.
Merknad. Under kran forstått av begge bjelker som bærer en overliggende kran, og alle de bjelker som bærer en suspensjon kran( to stråler - med et enkelt-span, tre - med to-spenn overliggende kran, etc.).
4.3.Den karakteristiske verdi av horisontale belastninger rettet langs kranbanen og i tilknytning til bremsing av den elektriske brokran, bør være lik den standard verdi 0,1 hel vertikal belastning på hjulbremsen side av kranen under vurdering.
4.4.Den karakteristiske verdi av horisontale belastninger rettet på tvers av kranbanen og den anropte bremsing elektrisk vogn, skal tas som:
for kraner med fleksibel fjæring belastning - 0,05 kranløfte mengde og vekt av vognen;
for kraner med stiv suspensjon - 0,1 av summen av løftekraften til kranen og vekten på vognen.
Denne belastningen bør tas i betraktning ved beregning av tverrrammer av bygninger og bjelker av kranespor. Det antas at belastningen er overført til den ene side( strålen) kran spor er fordelt likt mellom alle hviler på hjulene, og kranen kan rettes både innover og utover under vurdering spenn.
4.5.Den karakteristiske verdi av horisontale belastninger rettet tverrgående portalkraner skinnen og forvrengt elektrisk brokran og løpeskinnene-parallelle( sidekraft) for hvert veihjul kranen skal være fullført ved 0,1 standard verdi av den vertikale belastning på et hjul.
Denne belastning må tas i betraktning bare ved beregning av styrke og stabilitet i strålebanene kran og deres tilknytning til søylene i bygninger med kraner grupper av driftsmodi 7K, 8K.Det antas at belastning overføres til kranstrålebanen fra alle hjulene på den ene side av ventilen og kan være rettet både på innsiden og utsiden av bygningen som er under betraktning spenn. Belastningen spesifisert i punkt 4.4 skal ikke tas i betraktning i sammenheng med sidekraften.
4.6.Horisontale belastninger fra å bremse broen og kranvogner og sidekrefter anses å bli brukt ved kontakt med kranens løpende hjul med skinnen.
4.7.Standardverdien av den horisontale belastning rettet langs kranbanen og kranen forårsaket av støt med bufferen stopper, skal bestemmes i samsvar med instruksjonene i den obligatoriske vedlegg 2. Denne belastning må tas i betraktning bare i beregningen av stopper og deres tilknytning til kranbanen bjelker.
4.8.Lastens pålitelighetsfaktor for kranbelastning bør tas som gf = 1,1.
Merknad. Når man tar hensyn til den lokale og den dynamiske virkning av det konsentrerte vertikale belastning fra en kran hjulene hel standard verdi av denne lasten som skal multipliseres ved beregning av styrken av bjelker rullebane med en ytterligere faktor gf, lik:
1,6 - gruppe 8K modus med en stiv henger lastekraner;
1,4 - for gruppeoperasjonsmodus på 8K kraner med fleksibel oppheng av last;
1,3 - for driftskanalen til kranene 7K;
1.1 - for andre kranoperasjonsmoduser.
Når du kontrollerer den lokale stabiliteten til stråleveggene, bør verdien av tilleggskoeffisienten tas lik 1.1.
4.9.Ved beregning av styrke og stabilitet i kranstrålebanen, og deres feste til støttestrukturer av de beregnede vertikale kranbelastninger må multipliseres med den dynamiske koeffisient lik:
kolonner ved trinn ikke mer enn 12 m:
1,2 - gruppe 8K modus brokran;
1.1 - for grupper av driftsmoduser for brokraner 6K og 7K, samt for alle grupper av driftsmoduser for overheadkraner;
med en kolonnehøyde på mer enn 12 m - 1,1 for operasjonsmodus for overheadkraner 8K.
Design verdier for horisontale belastninger fra brokranene gruppe 8K modus skal betraktes som et dynamisk faktor på 1,1.
I andre tilfeller, blir dynamisk faktor tas lik 1,0.Ved beregning
strukturer utholdenhet verifikasjons avbøyning strålene treffer overflaten av kransøyler og forskyvninger samt å ta hensyn til den lokale virkningen konsentrert vertikal last skal ikke betraktes fra det ene hjulet kran dynamisk faktor.
4.10.Vertikale belastninger ved beregning av styrken og stabiliteten av kranarmen baner for å vurdere ikke mer enn to av de mest uheldige virkninger på broen eller heisekraner.
4.11.Vertikale belastninger ved beregning av styrke og stabilitet i rammer, søyler, baser og baser i bygninger med heisekraner i flere spenn( i hver passasje på ett lag) som skal utføres på hver bane ikke mer enn to av de mest ugunstige for Effects kraner, og nårregistrert justering i en justering kraner av forskjellige spenn - ikke mer enn fire av de mest negativ innvirkning på kranene.
4.12.Vertikale belastninger ved beregning av styrken og stabiliteten av rammer, stolper, sperrer, og podstropilnyh strukturer, fundamenter, samt som baser av bygg med heisekraner på en eller flere av banene som skal utføres på hver bane ikke mer enn to av de mest uheldige virkninger på kraner. Når det tas hensyn til innretting i en innrettingsheisekraner, som arbeider på forskjellige måter, bør den vertikale belastning tas:
ikke mer enn to kraner - for kolonner, podstropilnyh strukturer, fundamenter og baser av ekstrem serie på to måter kran i flukt;
ikke mer enn fire ventiler
for kolonner, podstropilnyh strukturer, fundamenter og baser av den midterste raden;
for kolonner, podstropilnyh strukturer, fundamenter og baser av ekstrem serie på tre måter kran i flukt;
for truss med to eller tre måter kranen i fly.
4.13.Horisontal belastning ved beregning av styrke og stabilitet i den rullebane bjelker, søyler, rammer, tak og podstropilnyh strukturer, fundamenter, og grunnene for å vurdere ikke mer enn to av de mest ugunstige for effekter kraner anordnet på den ene kran måter eller på forskjellige måter i en oppstilling. Dessuten, for hver kran må betraktes bare en horisontal last( tverrgående eller langsgående).
4.14.Det antall uttak som inngår i beregningen av styrke og stabilitet i å bestemme den vertikale og horisontale belastninger av brokraner på to eller tre trinn i spennet, mens de legges i spenn som en suspensjon og traverskraner, så vel som drift av heisekraner beregnet for lastoverføringmed ett trykk til en annen via gangveier, bør tas på bygge jobb på bakgrunn av teknologiske løsninger.
4.15.Ved bestemmelse av den vertikale og horisontale avbøyning av rullebane av bjelker og horisontale forskyvninger av lasten kolonnene må betraktes som et av de mest ugunstige virkninger av en kran.
4.16.Hvis det finnes en vei til kranen kranen og forutsatt at den andre ventilen ikke vil bli satt under drift av anlegget, må belastningen på denne måten bli betraktet bare en kran.
4.17.Når man tar hensyn til de to kraner laste dem å bli multiplisert med koeffisienten kombinasjoner:
y = 0,85 - Gruppe kran operasjonsmodi 1K - 6K;
y = 0,95 - for grupper av driftsmoduser kraner 7K, 8K.Ved integreringen
fire belastning fra kranene skal multipliseres med koeffisienten kombinasjoner:
y = 0,7 - grupper kran operasjonsmodi 1K - 6K;
y = 0,8 - grupper kran moduser 7K, 8K.
Ved regnskapsføring av en tappe vertikale og horisontale belastninger bør tas fra ham uten tap.
4.18.Ved beregning av utholdenhet bjelkene kran måter for brokraner og elektriske installasjoner av bjelkene til bærekonstruksjonene bør ta hensyn til den reduserte normverdiene for belastninger i henhold til punkt. 1,7 *, og. I denne utholdenhetstest for bjelkeveggene i den sone av det konsentrerte vertikale belastning fra en kran hjulene senkes karakteristiske verdier for det vertikale hjul kraft som må multipliseres med en faktor som tas i betraktning ved beregning av styrken av kranarmen banene i samsvar med noten til elementet. 4.8.Grupper av driftsmoduser av kranene, hvor utholdenhetsberegningen skal gjøres, er fastlagt av designkonstruksnormer.
5. Snølast
5,1 *.Full dimensjonerende snølast på den horisontale projeksjon av belegget bør bestemmes av formelen
( 5)
hvori Sg - estimert vekt verdi av snødekke på 1 m2 av den horisontale jordoverflaten, til å bli tatt i henhold til punkt 5.2; .
m - omregningsfaktor fra vekten av snødekket til jorden belastningen på snødekket, tatt i samsvar med kravene.5,3 - 5,6.
( revidert utgave. Endr. № 2).
5.2 *.Beregnet verdi Sg vekten av snødekke på 1 m2 av den horisontale jordoverflaten for å bli tatt, avhengig av snø området Russland i henhold til tabell.4.
Tabell 4 *
| snø områder av Russland( 1 tatt obligatorisk bruk 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII VIII | |
| Sg, kPa( kp / m2) 0 | 8 ( 80) | 1,2( 120) 1,8 | ( 180) | 2,4( 240) 3,2 | ( 320) | 4,0( 400) 4,8 | ( 480) | 56( 560) |
Note. I fjell og lite studert områdene er merket på kartet en obligatorisk vedlegg 5, avsnitt med høyde på 1500 m, i områder med vanskelig terreng, samt betydelige forskjeller i lokale data av gitt i tabell 4 * estimert vekt verdier av snødekket bør væreå etablere på grunnlag av Roshydromet data. Samtidig som den anslåtte verdien av Sg å bli tatt overstige et gjennomsnitt på en gang hvert 25 år, årlig maksimal vekt på snødekke, definert på grunnlag av disse snø undersøkelser på vannforsyninger for å beskyttes mot direkte eksponering mot de vind områder( i skogen under trærne eller i skogslysninger)i en periode på ikke mindre enn 20 år.
( revidert utgave. Endr. № 2).
5.3.snølast fordeling ordningen og verdiene av koeffisienten m for å bli tatt i henhold til den påkrevde anvendelsen 3, de mellomliggende verdier av koeffisienten m som skal bestemmes ved hjelp av lineær interpolasjon.
I tilfeller hvor mer ugunstige strukturelementene finner sted ved delvis opplasting bør vurderes med snø belastningskrets som arbeider ved halvparten eller en fjerdedel av avstanden( for belegg med lanterner - i områder av bredden b).
Merknad. Der det er nødvendig, skal det snølast skal bestemmes med hensyn til den planlagte videre forlengelse av bygningen.
5.4.Varianter med økte lokale snølast gitt i vedlegg 3 nødvendigvis må tas i betraktning ved beregning av plater, terrassebord og belegget renner, samt beregning av elementer av lagerkonstruksjoner( fagverk, bjelker, søyler og lignende), som definerer nevnte varianterstørrelsen på seksjoner.
Merknad. I beregningene av konstruksjoner tillatt å bruke forenklede ordning snølast ekvivalente i støtbelastninger ordninger som er oppført i Vedlegg 3 obligatorisk .I beregningen av rammer og kolonner industribygg lov til å bli anerkjent bare jevnt fordelt snølast, bortsett fra belegg overspenning steder der det er nødvendig å ta hensyn til den økte snølast.
5.5 *.Koeffisientene m, etablert i samsvar med instruksjonene i skjemaer 1, 2, 5 og 6 obligatorisk 3 søknad for grunne( med avvik på opptil 12% eller £ 0,05) belegg og enkelt spenn multispan bygninger uten lys, er utformet i områder med en gjennomsnittlig hastighetvikle tre kaldeste måneder v ³ 2 m / s, bør reduseres ved multiplikasjon med en faktor på hvor k - er tatt fra tabell.6;b - bredden av dekselet, tatt ikke mer enn 100 m
For belegg med bakker av 12 til 20% av ett spenn og med flere spenn bygninger uten lys, er utformet i områder med v ³ 4 m / s, m faktoren som er stilt i henhold til ordning apparater 1 og.5 obligatorisk søknad 3 , bør reduseres ved å multiplisere med en faktor på 0,85.
gjennomsnittlig vindhastighet v i de tre kaldeste månedene bør være obligatorisk på kartet to vedlegg 5 .
Redusertsnølast som omhandles i denne paragraf gjelder ikke:
a) belegg på bygninger i områder med gjennomsnittstemperatur januar ovenfor minus 5 ° C( se kart fem obligatoriske 5 søknad).
b) belegget på bygninger, som er beskyttet fra direkte eksponering til høyere vindnabobygg, fjern mindre enn 10 h1, hvor h1 - høydeforskjellen av de nærliggende bygninger og projisert;
c) belegning av i deler av lengden b, b1 og b2, høydeforskjeller i bygninger og brystninger( se skjema 8 -. 11 obligatorisk søknad 3 ).
5.6.Ved bestemmelse av koeffisientene m snølast for ikke-isolerte belegg planter med økt varme ved takvinkler mer enn 3%, og som sikrer tilfredsstillende drenering av smeltevann bør reduseres med 20% uten hensyn til den reduksjon under para. 5.5.
5,7 *.Den karakteristiske verdi av snø belastning bestemmes ved å multiplisere den beregnede verdi med en faktor på 0,7.
( Endret versjon, Endringsnr. 2).
6. Vind belastning
6.1.Vindlast på form er å betrakte som et aggregat:
a) normalt trykk vi, påført den ytre overflate av konstruksjonen eller elementet;
b) wf friksjonskrefter rettet tangentialt til den ytre overflate, og henvist til området av dens horisontale( for skur bølget eller belegg, med lanterner) eller vertikale fremspring( vegg med balkonger eller lignende strukturer);
a) wi normalt trykk påføres på de indre overflater av bygninger med permeable barrierer, med åpningen eller åpningene er stadig åpen;
som enten vanlig trykk wx, wy, på grunn av den felles impedans strukturen i retning av aksene x og y og som normalt er brukt til konstruksjonen av projeksjonen på et plan loddrett på respektive akse.
Ved utforming av høye konstruksjoner, er de relative dimensjoner som tilfredsstiller h / d & gt tilstand;10, sjekker beregning er nødvendig for å fremstille ytterligere virvel eksitering( vind resonans);her h - høyden på konstruksjonen, d - den minimale tverrsnittsdimensjon, som ligger på 2/3 timer.
6.2.Vindlast skal bestemmes som summen av de midlere og varierende komponenter. Wi
Ved bestemmelse av det innvendige trykk, og beregning av høyhus opptil 40 m og en enetasjes industribygg opp til 36 m i et forhold mellom høyde og strekker seg mindre enn 1,5 som er lagt inn i områder av typene A og B( se. F. 6,5)varierende komponent av vindbelastningen kan bli ignorert.
6.3.Standardverdien av den midlere komponent wm vindbelastning i en høyde z over den overflate som skal bestemmes ved formelen
( 6)
hvor w0 - karakteristisk verdi for vindtrykket( se 6.4. .);
k - koeffisient reflekterer endringen i høyden av vindtrykket( se avsnitt 6.5. .);
med - aerodynamisk koeffisienten( se avsnitt 6.6. .).
6.4.Den karakteristiske verdi av vindtrykk W0 tas avhengig av vinden region USSR i henhold til tabell.5.
For fjellet og lite studert områdene er merket på kartet tre, standard verdien av vindtrykk w0 kan spesifiseres på grunnlag av data fra værstasjoner State Committee, samt resultatene av undersøkelsen innen konstruksjon, tar hensyn til opplevelsen av driftsmuligheter. I denne standardverdien w0 vindtrykket Pa å være bestemt av formelen
( 7)
hvor V0 - er numerisk lik vindhastigheten i m / s, ved 10 m over bakken for den type av området A, som tilsvarer en 10-minutters intervall midling ogstige et gjennomsnitt på én gang hvert 5 år( hvis tekniske forhold, behørig godkjent, ikke er regulert av andre perioder av vindhastighet repeterbarhet).
6.5.Koeffisienten k, som tar hensyn til vindtrykkendring i høyde z, bestemmes av bordet.6, avhengig av hvilken type terreng. Godkjente typer terreng:
A - åpne hav kyster, innsjøer og reservoarer, ørken, steppe, steppe, tundra, I
- urbane områder, skog og andre områder dekket jevnt med barrierer høyde på 10 m;
C - urbane områder med bygning av bygningens høyde mer enn 25 m
Tabell 5
| Vind områder USSR( godkjent på kartet 3 obligatorisk søknad 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) 0,23 | ( 23) | 0,30( 30) 0,38 | ( 38) | 0,48( 48) 0,60 | ( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) |
konstruksjon er ansett som ligger i det område av denne type, hvis dette området er lagret på vindsiden-strukturer i området 30h - på høyden av strukturer h til 60 m og 2 km -Når en høyere høyde. Tabell 6
| høyde z, m | koeffisient k for terrengtyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0.75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1.7 1.3 1.0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2.0 1.6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1,9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1.8 2.65 2.3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Note. Ved bestemmelse av vindbelastningen terrengtyper kan være forskjellig for forskjellige retninger av den beregnede vinden.
6.6.Ved bestemmelse av vindbelastningskomponent vi, wf, wi, wx, wy bruke egnede verdier av aerodynamiske koeffisienter Ce ytre trykk, friksjon cf, det indre trykk i ci og dra CX eller CY tatt på tvungen vedlegg 4, hvor pilene viser vindens retning."Plus" tegn på koeffisientene ci ce eller trykk svarer til vindretningen på selve overflate skilt "minus" - fra overflaten. Mellomproduktbelastningsverdier bør bestemmes ved lineær interpolering. Ved beregning
monterer gjerder elementer til bærende deler av bygningen hjørnene og langs den ytre konturen av belegget bør ta hensyn til lokal negativ vindtrykk med den aerodynamiske koeffisienten ce = 2, som er fordelt langs flatene på bredde på 1,5 m( fig. 1).
i tilfeller som ikke obligatorisk feste 4( andre former for konstruksjon, med riktig regnskap justeringsmuligheter i andre retninger vindstrømmer eller hele kroppen motstandskomponenter i andre retninger, og lignende), kan de aerodynamiske koeffisienter tas på referanse og eksperimentelle data, eller på grunnlag avPurge modeller av strukturer i vind tunneler.
Merknad. Ved bestemmelse av vindbelastningen på den indre overflate av vegger og skillevegger i fravær av den ytre beholder( i trinn bygningsinstallasjonen), bruker de aerodynamiske koeffisienter for utvendig trykk eller hode-ce ci motstand.
Damn.1. Områder med høyt negativt trykk vind
6,7.Standardverdien av den varierende komponent av vindlast wp i høyden z må bestemmes.
a) strukturer( og deres strukturelle elementer), hvor den første naturlige frekvens f1, Hz, er større enn grenseverdien av den naturlige frekvens fl,( se avsnitt 6.8),.- formel
( 8)
hvor wm - bestemmes i henhold til punkt 6.3; .
z - vindtrykk rippel på nivå z, mottas i tabellen.7;
v - romlige korrelasjonskoeffisient vind trykkpulsasjoner( se avsnitt 6.9. .);Tabell 7
| høyde z, m | vindtrykkpulse koeffisient z for terrengtyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 0,90 0,49 | ||
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 0,73 | ||
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
fig.2. Koeffisientene i dynamisk
1 - for betong og stein strukturer, og bygninger med et rammeverk av stål i nærvær murverket( d = 0,3);2 - for stål-tårn, master, skorsteiner foret, en kolonne-type apparat, inkludert betong pidestaller( d = 0,15)
b) for de strukturer( og deres strukturelle elementer), som kan betraktes som et system med en frihetsgrad(tversgående ramme etasjes industribygg, vanntårn, etc.) ved f1
( 9)
hvor x - dynamisk koeffisient definert av fig.2, avhengig av parameteren og den logaritmiske dekrement d( se avsnitt 6.8. .);
gf - last pålitelighetsfaktor( se punkt 6.11);
w0 - karakteristisk verdi av vindtrykk Pa( se 6.4. .);
c) for bygninger, symmetrisk i plan, i hvilket f1
( 10)
hvor m - masse av strukturer ved z, dividert med overflatearealet til hvilken den påførte vindbelastning;
x - dynamisk faktor( se avsnitt 6.7, b. .);
y - den horisontale forskyvning av strukturene på z-nivå for den første form for egensvingninger( for symmetriske bygning i form av konstant høyde som kan tas fra bevegelsen av jevnt fordelt horisontalt påført statisk belastning);
y - koeffisient bestemmes ved å dividere strukturer på delene r, i hvilken vindlasten antas å være konstant, formel
( 11)
hvor Mk - masse k-te byggeplassen;
yk - horisontal bevegelse av sentrum av den k-te seksjon;
wpk - resulterende varierende komponent av vindlast, bestemt av formelen( 8), i k-te del av konstruksjonen.
For fleretasjes bygninger med konstant høyde stivhet, masse og bredden av toppflaten av standardverdien av den varierende komponent av vindlast, hvor z kan bestemmes i henhold til formelen
( 12)
hvori WPH - standardverdien av den varierende komponent av vindlast ved en høyde h topp struktur, definert vedformel( 8).
6.8.Den begrensende verdi av den naturlige frekvens fl, Hz, i hvilken tillates ikke hensyn til treghetskreftene generert under vibrasjon av den tilsvarende egen form, bør bestemmes fra tabell.8.
Tabell 8
Vind| USSR områder( mottas på kartet 3 obligatorisk bruk 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| I | 0,95 | 29 |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3.8 1.4 4.3 | |
| V | 1.6 5.0 1.7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9- |
logaritmiske dekrement verdi d skal tas:
a) for betong og stein strukturer, og for bygninger med et rammeverk av stål i nærvær muring d = 0,3;
b) for stål-tårn, master, skorsteiner foret, en kolonne-type apparat, inkludert betong sokler, d = 0,15.
6.9.Koeffisienten for romlig korrelasjon av trykkpulsasjoner v bør defineres for konstruksjonsoverflateanleggene, som tar hensyn til korrelasjon av pulseringer. Beregnet
flate omfatter de deler av overflaten av topp, le, sidevegger, tak og lignende strukturer, med et vindtrykk som overføres til de beregnede elementstrukturer. Dersom beregnet
overflate ligger i nærheten av et rektangel, slik orientert at dens sider er parallelle med hovedaksene( fig. 3), så v-forholdet bør bestemmes fra tabell.9 avhengig av parametrene R og C i tabell mottatt.10.
Damn.3 basisk koordinatsystem for å bestemme den korrelasjonskoeffisient v
Tabell 9
| r, v m | koeffisient ved c, m, lik | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | |||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 0,63 | |||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabell 10
| hoved koordinatplanet, som er parallell med den beregnede overflate | r | c |
| Zoy | b | h |
| ZOX | 0,4A | h |
| Xoy | b | og |
Ved beregning av dimensjonene av strukturer generelt beregnet overflate bør bestemmes med hensyn til indikasjon på obligatorisk søknad4, i dette tilfelle for et gitter strukturer må ta størrelsen av utformingen flate på sin ytre kontur.
6.10.For strukturer som f2
6.11.Vindbelastningsfaktoren GT bør tas til å være 1,4.
7. islast
7.1.Islast må tas i betraktning ved utforming høyspent og kommunikasjonslinjer, kjedelinjestrømførende, transport, antennemaster og liknende strukturer.
7.2.Standardverdien for islast lineære elementer av sirkulært tverrsnitt og diameter 70 mm inkluderende.(Ledninger, liner, gutter, master, skjermene, etc. .) ^ n / m bør bestemmes av formelen
( 13)
karakteristisk verdi av det overflate islast i ¢, Pa for de andre elementene bør bestemmes av formelen
( 14)
i formlene( 13) og( 14):
b - veggtykkelse på glasur mm( stiger hvert 5. år) for elementer av sirkulært tverrsnitt og 10 mm i diameter, som ligger i en høyde på 10 m over bakken, ta tabellen.11, og i en høyde på 200 meter eller mer - i henhold til tabell.12. For de øvrige perioder av tilbakefall is veggtykkelse bør være i det spesielle spesifikasjoner, behørig godkjent;
k - koeffisient reflekterer endringen i veggtykkelsen i is og justering på et mottatt tabell.13;
d - tråddiameter, ståltau, mm;
m1 - koeffisient reflekterer endringen i veggtykkelsen av glasur avhengig av diameteren av det sirkulære tverrsnitt og de elementer som er definert av tabellen.14;
m2 - koeffisient som gjenspeiler arealforholdet av overflaten av elementet, er utsatt for ising til det totale overflateareal av elementet og tatt lik 0,6;
r - is tetthet, forutsatt lik 0,9 g / cm3;
g - tyngdens akselerasjon i m / s2.
7.3.Sikkerhetsfaktoren for belastning gf for is lasten skal tas som 1,3, med unntak av det som er angitt i andre forskrifter.
7,4.vindtrykk på de belagte isings elementer skal være lik 25% av normverdier W0 vindtrykket bestemt i henhold til n. 6.4.
Merknader: 1. I visse områder av USSR, hvor det er en kombinasjon av betydelige vindhastigheter med store dimensjoner glasur og avleiringer rime, glasur veggtykkelse og tetthet, og vindtrykk bør være i samsvar med de faktiske data.
2. Ved bestemmelse av vindbelastninger på de elementer av strukturer som ligger på mer enn 100 meter over bakken, isete diameter ledninger og kabler er installert med veggtykkelsen av glasur er vist i tabell.12, for å bli multiplisert med en faktor på 1,5.
Tabell 11
| glasur områder USSR( godkjent for å kartlegge 4 tvungen søknad 5 ) | I | II | III | IV | V |
| veggtykkelse på glasur b, mm | minst tre | 5 | 10 | 15 | minst 20 |
Tabell 12
| høyde over overflatenjord, m | is veggtykkelse b, mm, for forskjellige deler av USSR | |||
| i glasur Asia USSR | V region glasur og fjellområder | nordeuropeisk USSR | værende | |
| 200 | 15 | antatt på grunnlag av spesiellex | undersøkelse kart antatt 4d obligatorisk bruk 5 | 35 |
| 300 | 20 | Samme Samme kart 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Samme kart 4, e | 60 |
Tabell 13
| høyde over bakken, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| koeffisienten k | 0,8 1,0 1,2 | 1.4 1.6 1.8 |
2,0 Tabell 14
| diameter wire, kabel eller tau, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koeffisient m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Merknader( for Tabell 11-14.): 1. den V-region av fjell og andre typer tjenester i USSRangitt på kartet fire obligatorisk program 5 , og i ulendt terreng( på toppen av åser og fjell, passerer fjellet ved høye fyllinger, i lukkede fjelldalene, depresjoner, dyp stammeretc.), må tykkelsen av isveggen bestemmes ut fra data fra spesielle undersøkelser og observasjoner.
2. Mellomprodukter av mengdene skal bestemmes ved lineær interpolering.
3. Veggtykkelsen av is på de hengende horisontale sirkulære seksjonselementer( kabler, ledninger, tau) kan tas i høyde med deres arrangement gitt tyngdepunktet.
4. For å bestemme islast på de horisontale elementer av sirkulær sylindrisk form med en diameter på opptil 70 mm veggtykkelse av glasuren som befinner seg i tabellen.12, bør reduseres med 10%.
7.5.Lufttemperaturen ved is uavhengig av høyden av bygninger som skal tas i fjellområder merket: 2000 m - minus 15 ° C, på fra 1000 til 2000 m - minus 10 ° C;for resten av USSR for strukturer opptil 100 m - -5 ° C i løpet av 100 m - minus 10 ° C.
Merknad. I områder hvor is blir observert under -15 ° C, bør den tas i henhold til faktiske data.
8. Temperaturklimapåvirkning
8.1.I de tilfeller fastsatt av reglene for strukturelle utformingen bør ta hensyn til endringen i tid Dt gjennomsnittlig temperatur og temperaturfall og tverrsnittet av elementet.
8.2.Retningsgivende verdier av gjennomsnittstemperaturen endrer seg over den delen av elementet, henholdsvis i varm DTW og kald DTC tid på året bør bestemmes ved formlene:
( 15)
( 16)
hvor tw, tc - karakteristiske verdier for gjennomsnittstemperaturer over hele tverrsnittet element i varme og kalde årstider,akseptert i samsvar med punkt 8.3;
t0w, T0C - den initielle temperaturen av de varme og kalde årstider, tatt i henhold til punkt 8.6. .
8.3.Retningsgivende verdier av gjennomsnittstemperatur tw og tc, og endringer i temperaturen over tverrsnittet element i varm og kald Jw Jc tid på året for enkeltlags konstruksjoner bør bestemmes på bordet.15.
Note. For flerlagsstrukturer tw, tc, Jw, Jc bestemmes ved beregning. Design, laget av flere materialer med lignende termiske parametre tillatt å anse som unilamellære.
Tabell 15
| bygging av bygninger | bygninger og konstruksjoner i driftsfasen | |
| kalde bygninger( uten teknologiske varmekilder) og utendørs anlegg | oppvarmet bygning | bygning med kunstige klima, eller med konstant teknologiske varmekilder |
| ikke beskyttet mot solstråling( inkludertutvendig kledning) | tw = tew + q1 + q4 | tw = TIW + 0,6( tew - TIW) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( tew - TIW) + q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( TEC - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( TEC - tic) - 0,5q3 | |
| beskyttet mot solstråling( inkludert interne) | tw = tew | tw = TIW |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
symboler anvendt i tabell.15:
TEW, tec - gjennomsnittlig daglig utetemperaturen, henholdsvis i varme og kalde årstiden, tatt i samsvar med punkt 8.4; .
TIW, tic - den indre temperatur følgelig plassert i varme og kalde årstider, tatt i samsvar med GOST 12.1.005-88 eller konstruksjon jobb på grunn av teknologiske løsninger;
Q1, Q2, Q3 - inkrement medium i løpet av den delen av elementet temperatur og temperaturforskjellen fra daglige svingninger utenfor lufttemperatur tatt fra tabell.16;
q4, q5 - inkrement medium over vinkelprofil temperatur og temperaturforskjellen fra solstrålingen som mottas i henhold til punkt 8.5. .
Merknader: 1. Hvis du har original temperatur datastrukturer i den fasen av drift av bygninger med konstant teknologiske varmekilder verdier på tw, tc, JW, Jc bør tas på grunnlag av disse dataene.
2. For bygninger og konstruksjoner i byggetrinn av tw, tc, Jw, Jc definert som for-oppvarmede bygninger under deres operasjon. Tabell 16
| Konstruksjoner | inkrementer temperatur q bygninger, ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| metall armert betong, betong, armert murverk og stein tykkelse, se: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| til 15 15 til 39 | 6 | 4 | 6 |
| kommunikasjon.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Gjennomsnittlig daglig utetemperatur i den varme TEW og kald tec sesong skal defineres ved formlene:
( 17)
( 18)
der TI, tVII - flerårig gjennomsnittlig månedstemperatur i januar og juli fikk henholdsvis kort 5 og 6 obligatoriske søknad 5 ;
DI, DVII - avvik fra den gjennomsnittlige daglige temperatur måneds( DI - mottatt obligatorisk kart 7 søknad 5 , DVII = 6 ° C).
Merknader: 1. De oppvarmede industribygg i driftsfasen for konstruksjoner som er beskyttet fra virkningene av solstråling DVII tillatelse til å ignorere.
2. For fjell og USSR ukjente områder markert på kartene 5-7 obligatorisk bruk 5 , tec, Tew definert ved formlene:
( 19)
( 20)
hvori TI, min, tVII, maks - gjennomsnittet av de absolutteverdier, henholdsvis minimumstemperaturen i januar og det maksimale - i juli;
AI, AVII - gjennomsnittlig daglig temperatur amplitude henholdsvis i januar og juli en klar himmel.
tj, min, tVII, maks, AI, AVII akseptert ifølge Roshydromet.
8.5.Inkrementerer q4 og q5, ° C, bør bestemmes ved formlene:
( 21)
( 22)
hvor r - solstråleabsorbsjon overflate av den ytre struktur bildene koeffisienten som er mottatt på SNP II-3 til 79 *;
Smax - maksimal verdi av totalen( direkte og diffus) solstråling i W / m2, for å bli tatt av SNP 23-01-99 *;
k - koeffisienten tatt fra tabell.17;
k1 - koeffisient tatt fra tabell.18.
Tabell 17
| type og orientering av overflaten( e) | koeffisienten k |
| 1,0 | |
| Horisontal Vertikal orientert: | |
| South West | 1,0 |
| 0,9 | |
| øst | 0,7 |
Tabell 18
| oppføring av bygninger | koeffisient k1 |
| Metal | 0,7 |
| betong, betong, armert murverk og stein tykkelse, se: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| kommunikasjon.40 | 0,3 |
8.6.Den initiale temperatur som svarer til lukke konstruksjon eller del derav til et komplett system, i varme og kalde årstid t0w T0C skal defineres ved formlene:
( 23)
( 24)
Note. I nærvær av data om begrepet struktur kalender krets, rekkefølgen av verk og andre. Initial temperatur tillates å spesifisere, i samsvar med disse data.
8.7.Koeffisient pålitelighet gt belastning for temperatur og klimatiske påvirkninger Dt J bør være lik 1,1.
| Konstruksjonselementer | Kravene | Vertikal avbøyning grenser fu | laster for å bestemme den vertikale avbøyning |
| 1. kran rullebanebjelker under broen og heisekraner som drives: | |||
| fra gulvet, inkludert taljer( heise) | Teknologisk | l / 250 | Fra |
| ett trykk av førerhuset når modusgrupper( GOST 25546-82): | fysiologiske og teknologisk | ||
| 1K, 6K | l / 400 | samme | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. De bjelker, fagverk, bærebjelker, etc. Brann komfyrer, dekk( herunder tverrgående ribber plater og dekk): | |||
| a) dekker og overlapper åpnes for gjennomgang av passasjen l, m: | Estetisk psykologisk | permanent og midlertidig lang | |
| l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) dekker og overlapper tilstedeværelsen av skilleplater under | Konstruktiv | fremstilt i henhold til pkt. 6 anbefales anvendelse | 6 fører til en reduksjon av avstanden mellom lagerelementer skjæringsruktsy og skilleplater, anordnet under |
| elementer) dekker og overlapper nærvær på dem elementer som utsettes for sprekkdannelse( screed, gulv, vegger) | « | l / 150 | Applied etter skillevegger, gulv, påstøp |
| g) dekker og overlappertilstedeværelsen av taljer( taljer), heisekraner styrt: | |||
| gulvet | Prosess | l / 300 eller en / 150( den mindre av de to) | tid basert på belastningen av en kran eller heise( taljer) på en enkelt bane |
| fra førerhuset | Fysiologisk | l / 400 eller A / 200( den mindre av de to) | fra en kran eller heise( taljer) på en enkelt bane |
| d) overlapper hverandre, utsettes for: | fysiologiske og teknologiske | ||
| transportert gods, materialer, komponenter og elementer av utstyr og andre mobilebelastninger( inkludert veiforbindelse bunnbeltet) | l / 350 | 0,7 normverdier midlertidig full last eller last fra en lastemaskin( mer negativ av de to) | |
| belastninger fra skinnen: | |||
| smalsporede | l / 400 | fra odnogvognsettet( eller en gulvmaskin) på den samme banen | |
| bred- | l / 500 | samme | |
| 3. Elementer av trapper( marsjer, plattformer, stringers), balkonger, søyle | estetisk psykologisk | De som er i pos.2 og | |
| Fysiologisk | bestemt i henhold til n. | ||
| 10.10 4. Skille plater, trapper og plattformer, som ikke interfererer med tilstøtende elementer nedbøyning | « | 0,7 mm | punktbelastning på 1 kN( 100 kg) ved midtspennet |
| 5. Jumpers og hengslede veggpaneler over vindu og dørganger | Konstruktiv | l / 200 | Redusere gapet mellom de bærende elementene og vinduet eller dørfyllingen som befinner seg under elementene |
| . Estetisk-psykologisk | Det samme,som i pos.2, men |
10. defleksjoner og forskyvninger
normer av denne seksjonen satt grense nedbøyninger og forskyvninger som støtter og omsluttende strukturer av bygninger ved beregning av den andre gruppen av tilstander som begrenser uavhengig av anvendte konstruksjonsmaterialer.
Reglene gjelder ikke for hydrauliske konstruksjoner, transport, kjernekraftverk, såvel som den overliggende kraftoverføringslinje støtter, åpne fordelingsinnretninger og antenne kommunikasjon.
GENERELLE INSTRUKSJONER
10.1.Ved beregning Konstruksjon i samsvar nedbøyninger( overordnede) og forskyvningen følgende betingelse må være
( 25)
karakterisert ved at f - nedbøyning( camber), og å bevege det strukturelle element( eller konstruksjonen som en helhet) bestemmes med hensyn til faktorer som påvirker deres verdier i overensstemmelsemed pp.1-3 av anbefalte vedlegg 6;
fu - ultimate avbøyning( bøying) og bevegelse, etablert av disse standardene.
Beregningen bør være basert på følgende krav:
a) Teknologisk( sikrer normal drift av teknologisk utstyr, håndteringsutstyr, instrumentering, etc.);B) konstruktivt( sikrer integriteten til tilstøtende strukturelle elementer og deres ledd, gir spesifiserte bakker);
c) fysiologisk( forebygging av skadelige effekter og ubehag sensasjoner når svingende);
d) estetisk-psykologisk( gir et gunstig inntrykk av utseendet på strukturer, hindrer farenes oppfatning).
Hver av disse kravene må oppfylles ved beregning uavhengig av de andre.
Begrensninger på strukturelle vibrasjoner skal installeres i samsvar med de normative dokumentene i punkt 4 i anbefalte vedlegg 6.
10.2.Beregnet situasjon for hvilken man ønsker å bestemme avbøyningen og forskyvning tilsvarende belastnings dem, men også krav til byggeheiser, gitt i kap. 5 anbefalte anvendelse
6. 10,3.Nedbøyning begrenser strukturelle elementer av tak og tak, begrenset basert på de teknologiske og konstruktive og fysiologiske krav skal måles fra den krumme akse, som svarer til den tilstand elementet ved tidspunktet for belastningsutøvelsen fra hvilken den beregnede nedbøyning og begrenset og avhenger av estetiske og psykologiske krav - på en rett linje som forbinderStøtter av disse elementene( se også punkt 7 i anbefalte Vedlegg 6).
10.4.Nedbøyninger av bygningselementer er ikke begrenset på grunnlag av estetiske og psykologiske krav dersom ikke forringe utseendet av strukturer( f.eks membran som dekker skråtak, siging eller utforming med en hevet bunn akkord), eller hvis de strukturelle elementene er skjult. Avbøyninger er ikke begrenset på grunnlag av disse kravene og for konstruksjoner av tak og belegg over rom med kortvarig opphold av mennesker( for eksempel transformatorstasjoner, vindparker).
Merknad. For alle typer belegg integritet av taket membranen bør gi, som en regel, den konstruktive tiltak( f.eks bruk av kondensatorer, etablering av et kontinuerlig belegg elementer) og ikke forøke stivheten av lagerelementene.
10.5.Belastningsfaktoren for alle belastninger tatt i betraktning, og den dynamiske faktoren for belastninger fra lastere, elbiler, bro og fjæringskraner bør tas lik en.
Pålitelighetskoeffisientene for ansvar må tas i samsvar med obligatorisk søknad. 7.
10.6.For konstruksjonselementer i bygninger og konstruksjoner, grenseverdier nedbøyninger og bevegelser som ikke er fastsatt av denne og andre forskrifter, må både vertikale og horisontale avbøyninger og bevegelse av permanente, langvarige og kortvarige belastninger ikke overskride 1/150 av spennet eller 1/75 avgang konsoll.
VERTISKE GRENSE AV
STRUCTURES ELEMENTS 10.7.Vertikale begrensende avbøyninger av strukturelle elementer og belastninger, hvorfra avbøyninger skal bestemmes, er gitt i tabell.19. Krav til gapene mellom tilstøtende elementer som er oppført i s. 6, er anbefalt anvendelse 6.
Tabell 19
_____________
symboler anvendt i tabell.19:
l - beregnet spenning av strukturelementet;
a - trinnet med bjelker eller trusser, som de suspenderte kranesporene er festet til.
Merknader: 1. For konsollen, i stedet for l, bør dobbeltkanten tas.
2. For mellomverdier av l i pos.2, og de endelige avbøyningene skal bestemmes ved lineær interpolering, under hensyntagen til kravene i punkt 7 i anbefalte vedlegg 6.
3. I pos.2, og tallene angitt i parentes skal tas i romhøyder opp til 6 m.
4. Funksjoner for beregning av avbøyninger på pos.2 g p. 8 anbefales anvendelse
6. 5. Når begrenser bøyningene psykologisk estetiske krav tillates spenn l tatt lik avstanden mellom de indre overflater av bærevegger( eller kolonner).
10.8.Avstanden( klaring) fra toppkanten til brokranen til bunnen av de bøyde støttestrukturene av beleggene( eller gjenstander som er festet til dem) må være minst 100 mm.
10.9.Avbøyningspunktene elementer belegg bør være slik at det ikke er mindre enn 1/200 i en retning( med unntak som er angitt i andre forskrifter) til tross for deres tilstedeværelse har blitt oppnådd takvinkel.
10.10.Nedbøyning grenser gulvelementer( bjelker, dragere, plater), trapper, balkonger, boliger og offentlige bygninger og boliger i industrielle bygninger, basert på de fysiologiske kravene skal defineres ved formelen
( 26)
hvor g - akselerasjonslipp;
p - Den normative verdien av belastningen fra folk som vibrerer, tatt i henhold til Tabell.20;
p1 - den senkende normative verdien av lasten på overlappingen, tatt i henhold til -tabellen.3 og 20;
q - den normative verdien av belastningen på vekten av elementet som beregnes og strukturer støttes på den;
n - hyppigheten av påføring av lasten når du går på en person, tatt i henhold til tabell.20;B er koeffisienten tatt fra tabell.20.
Tabell 20
| Rom akseptert av tabell.3 | p, kPa( kp / m2) | p1, kPa( kp / m2) | n, Hz | f |
| Pos.1, 2, unntatt for klasserom og husholdning;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | akseptert av Tabell.3 | 1,5 | |
| Pos.2 - klasse og husholdning;4, b-d, unntatt dans; pos.9, a, 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | Samme | 1,5 | |
| Pos.4 - dans; pos.6, 7 | 1,5( 150) 0,2 | ( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
symboler anvendt i tabell.20:
Q - vekt av en person, tatt lik 0,8 kN( 80 kgf);
a - koeffisient, til å være 1,0 for elementene, beregnet ved strålemønsteret på 0,5 - og de andre tilfeller( for eksempel når hviler platene i tre eller fire sider);
a - trinn med bjelker, tverrbjelker, bredde på plater( decking), m;
l - kontrollere passasje medlem struktur, bør m
avbøyning bestemmes fra mengden yA1p + P1 + q laster der yA1 -. Faktor bestemt av formel( 1).
HORISONTALE GRENSE AV KOLONNER OG BREMSSTRUKTURER FRA KRANLASTNINGER
10.11.Horisontalavbøyningskrets omfanget av de bygningskonstruksjoner, som er utstyrt med heisekraner, kranbroer, samt kranbanen bjelker og bremse konstruksjoner( bjelker eller fagverk) skal bli tatt fra tabellen.21, men ikke mindre enn 6 mm.
Bøyninger bør kontrolleres på nivå med hodet kranskinner av bremsekreftene en Kran, regissert over kranbanen, eksklusive bank stiftelser.
Tabell 21
| kraner modi grupper | Deflection grenser fu | ||
| kolonner | bjelke løpeskinner og bremse konstruksjoner, bygninger og kranstativer( innendørs og utendørs) | ||
| bygninger og innendørs kranbukker | åpne kranbukken | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________
symboler som brukes i tabellen.21:
h - høyde fra toppen av fundamentet til kranskinnehodet( for én-etasjers bygninger og innendørs og utendørs kran bukker) eller bort fra boltaksen for å overlappe hodet av kranskinnen( for øvre etasjer av høyhus);
l - kontrollere passasje konstruksjonselementet( stråle).
10.12.Horisontal konvergensgrense rullebane åpne stativer av horisontale og vertikale eksentrisk påtrykte belastninger fra en kran( unntatt kjellere rulle) begrenset på grunnlag av prosesskrav, skal være lik 20 mm.
HORISONTAL LIMIT TRAVEL og sagging ramme bygninger, separate elementer KONSTRUKSJONER og hjelpemidler transportør gallerier av vindlast ROLL av fundamenter og temperatur påvirker klimaet
10,13.Horisontal forskyvning begrensende ramme bygninger, begrenset basert på de strukturelle krav( opprettholdelse av integriteten til fylleramme vegger, skillevegger, vinduer og dører elementer) er vist i tabell.22. Retningslinjer for definisjonen gitt i krav forskyvninger. 9 anbefales anvendelse 6.
10.14.Den horisontale bevegelse av ramme bygninger som skal bestemmes, vanligvis med valse( rotasjon) baser. I dette tilfellet bør belastningen av vekten av utstyr, møbler, mennesker, lagrede materialer og produkter kun vurderes når en kontinuerlig jevn laste opp alle etasjene av fleretasjers bygninger disse laster( basert på deres reduksjon avhengig av antall etasjer), med unntak av tilfeller der vilkårene i normal driftannet er bestemt ved opplasting.
bank baser bør bestemmes med hensyn til vindlast mottatt ved en hastighet på 30% standardverdi.
for bygninger opp til 40 m( og transportør støtter gallerier hvilken som helst høyde) som befinner seg i vinden områdene I-IV, fundamenter valse forårsaket av vindlast, ikke tas i betraktning.
Tabell 22
| bygninger, vegger og skillevegger | avstivning av vegger og skillevegger til et skjelett bygning | grense bevegelse fu |
| 1. Multi-etasjes bygninger | Eventuelle | h / 500 |
| 2. En gulv høyhus: | smidige | hs / 300 |
| a) veggog vegger av tegl, gips betong, betongplater | Stive | hs / 500 |
| b) vegger foret med naturstein blokker av keramisk materiale, glass( farget) | « | hs / 700 |
| 3. etasjes bygning( med selvbærende vegger) høydegulv hs, m: | ettergivbare | |
| hs £ 6 | HS / 150 | |
| hs = 15 | hs / 200 | |
| t ³ 30 | hs / 300 |
_____________
symboler anvendt i tabell.22:
h - høyde av fleretasjes bygninger, som er lik avstanden fra fundamentet til de beste belegg stengene aksen;
hs - etasjehøyde i én-etasjers bygninger, som er lik avstanden fra toppen til bunnen av fundamentet fagverket;i flere etasjes bygninger: i underetasjen - lik avstanden fra toppen av fundamentet til tverrstangens akse;for de resterende gulvene - lik avstanden mellom aksene i tilstøtende tverrstenger.
Notater: 1. For mellomverdier av hs( ved posisjon 3), skal de horisontale grensebevegelsene bestemmes ved lineær interpolering.
2. Til de øvre etasjene av bygninger med flere etasjer, utformet ved hjelp av elementer belegg etasjes bygninger, bør horisontal forskyvning grense være den samme som for de enkelt-etasjes bygninger. Høyde hs i den øvre etasje er tatt bort fra aksen pinnene forhøyede gulvet til bunnen fagverket.
3. For å bøyelige innfatninger er montering vegger eller skillevegger til et skjelett, hindrer ikke rammen forskyvning( uten henvisning til de vegger eller skillevegger innsats som kan forårsake skade på konstruksjonselementer);til stive festninger, som hindrer gjensidig forskyvning av rammen, veggene eller partisjonene.
4. For én-etasjes bygning med et gardin vegg( og i fravær av disk belegg vanskelig) og fleretasjers etazherok grense forskyvning tillates å øke med 30%( men ikke ta mer HS / 150).
10.15.Horisontal bevegelse av rammeløse bygninger fra vindbelastninger er ikke begrenset dersom veggene, skilleveggene og forbindelseselementene er konstruert for styrke og sprekkmotstand.
10.16.Horisontalavbøyningskrets begrensende fachwerk vindussprosser og tverrbjelker, og de hengslede veggpanelene fra vindlast, begrenset basert på de strukturelle krav burde være lik l / 200, der L - beregnet spenn stativer eller paneler.
10.17.Den horisontale transportør støtter begrenser avbøyning gallerier til vindbelastninger, begrenset basert på de teknologiske krav, bør være lik h / 250 hvor h - høyde av bærerne fra toppen til bunnen av fundamentbjelker eller takstoler.
10.18.Horisontale grenseutslag søyler( stolper) ramme bygninger fra temperatur klimatiske og krymping eksponering bør være lik:
hs / 150 - på vegger og ledeplater av murstein, gips betong, armert betong og hengslede paneler,
hs / 200 - med vegger dekket med naturstein,blokker av keramisk materiale, glass( farget) hvor hs - høyde over gulv, og for singel-etasjers bygninger med brokraner - avstanden fra toppen til bunnen av fundamentbjelkene gantry skinnen.
Således temperatureffekter bør tas uten hensyn til døgnlige variasjoner av utetemperaturen og temperaturdifferansen fra solstråling.
Ved bestemmelse av den horisontale avbøyning av temperatur og klima av krympe virkningene av deres verdier bør ikke oppsummeres med vibrert og vindbelastninger på grunnmuren av banken.
LIMIT ordnede elementer mellomliggende etasje på innsatsen til den pre-rulle
10,19.Begrense overordnede elementer fu mellomliggende gulv, begrenset på grunnlag av de strukturelle kravene bør tas lik 15 mm med l £ m 3 og 40 mm - med 12 l ³ m( for mellomliggende verdier l buede grense bør bestemmes ved lineær interpolasjon).
Bøyer f bør bestemmes av forkompressjonskrefter, vekten av gulvelementene og gulvvekten.
APPLIKASJONER
vedlegg 1 Reference
bro- og traverskraner til ulike grupper av driftsmodi( eksempelliste)
| Kran | moduser Grupper | Vilkår |
| Hånd alle typer | 1Q - 3Q | Enhver |
| med kjøring påhengs heise, inkludert en hengslet kjever | Reparasjon og håndtering Operations Limited | |
| intensitet vinsj kjerrer, inkludert en hengslet kjever | Maskin haller av kraftverk, installasjonsarbeid, håndtering operasjonerBegrenset | |
| intensitet vinsj kjerrer, inkludert en hengslet kjever | 4K - 6K | Dock arbeidet med middels intensitet, teknologisk arbeid i maskin butikker, ferdigvarer varehus foretak av byggevarer, metallosbyta |
| varehus med grab dvuhkanatnogo typen magnetisk grab | Blandetvarehus, som arbeider med forskjellig belastning | |
| Magnetiske | lagre mellomprodukter, arbeide med en rekke laste | |
| bråkjøling, smiing, hann, støping | 7K | laug |
| metallurgiske bedrifter med grabb dvuhkanatnogo typen magnetisk grabb | Næringsbulkgods og skrapmetall med ensartet belastning( som opererer i et eller to skift) | |
| Med Winch kjerrer, inkludert en hengslede kjever | Prosess kraner på klokken | |
| traversen, muldogreyfernye, muldozavalochnye for stripping av ingots, Hoisting, kuppel, laug kolodtsevoy | 8K | metallurgiske bedrifter |
| Magnetiske | laug og metadata varehusog stålbedrifter, store metallbaser med homogene masser | |
| C griper dvuhkanatnogo typen magnetiske gripe | Nærings store beholdere og skrap med homogene masse( når klokken arbeids) |
VEDLEGG 2
Nødvendig
LOAD fra innvirkning TAP O buffer stopper
karakteristisk verdi horisontalkraft FkN rettet langs kranbanen og kranen som følge av et slag på dead-end fokus, bør bestemmes ved hjelp av formelen hvor
v - krankjørehastighet ved støtøyeblikket, vertenEnkelt lik halve nominelle m / s;
f - størst mulig buffer presipitat, forutsatt lik 0,1 m for kraner med fleksibel fjæring lastbærende kapasitet på ikke mer enn 50 m grupper modi 1K-7K og 0,2 m - i andre tilfeller;
m - masse av redusert trykk, definert ved formelen heri
mb - masse av brokranen, t;
Tc - vognen, er det;
TQ - løftekapasitet, t;
k - faktor;k = 0 - for kraner med fleksibel fjæring;k = 1 - for kraner med en stiv suspensjon av lasten;
l - spenn kran, m;.
l1 - nærmer seg lastebil, m
beregnede verdi av lasten under vurdering, som tar hensyn til sikkerhetsfaktoren gt lasten( .. se avsnitt 4.8) er tatt mindre enn grensene som er angitt i den følgende tabell:
| krets antall | profiler belegg og snø belastningskrets | koeffisient m og søknadsordninger |
| 1 | bygninger med en eller to bakker belegg  | m = 1 for en £ 25 °; m = 0 «a ³ 60 °. utførelses 2 og 3 bør vurderes for bygninger med gavl belegg( profil B), med alternativ 2 - 20 ° £ en £ 30 °;Alternativ 3 - ved 10 ° £ en £ 30 ° bare med kommandobroen eller lufteinnretninger |
| 2 | møne som dekker bygninger med buet og nær denne dekker omrisset  | m1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 synd 1,4a, hvor en - belegging av skjevhet ° |
| 2 ¢ | belegg i form av lancet buer  | Når b ³ 15 ° må bruke diagrammet 1b, idet l = l, med b |
| 3 | Bygninger med langsgåendelanterner lukket topp  | men ikke mer enn: 4,0 - for takstoler og bjelker med en belegningsvekt standard verdi på 1,5 kPa eller mindre; 2,5 - for takstoler og bjelker med en belegningsvekt standard verdi over 1,5 kPa; 2,0 - for betongplater over en periode på 6 m eller mindre, og for stål profilert plate; 2,5 - spenn for betongheller over 6 m, så vel som for kjøres uavhengig av spenn; bl = hl, men ikke mer enn b. når det fastslås en lampebelastning ende av sone B koeffisienten m i begge utførelsesformer bør tas som 1,0 Merknader: 1. Utførelsesformen i skjema 1, bør 2 også gjelde for gavlen overflater og krumme to til tre spenn bygninger med lanterner midt i bygg. 2. Effekt på distribusjonskortene vetrootboynyh snølast nær lampene er ikke tatt hensyn til. 3. For flate skøyter med b & gt;48 m bør ta hensyn til lokal øket belastning i lampen, som i dråper( se figur 8) |
| 3 ¢ | Bygninger med langsgående lys, er åpne på toppen | verdier b( b1, b2) og m bør bestemmes i samsvar med instruksjoner til kretsen 8;l spenn blir tatt lik avstanden mellom de øvre kanter av lanterner |
| 4 | Hangar  | belegningsopplegg bør brukes for skur belegg, inklusive skråstilt glass buet tak omriss |
| 5 | To- og fler span bygninger med gavl belegg  | Alternativ 2 skal betraktes i et ³ 15 ° |
| 6 | to- og fler span bygning med buet og nært beslektet i omriss dekker  | Alternativ 2 bør vurderes for å armerte betongplater som dekker verdier av m faktorene bør tas ikke mer enn 1,4 |
| 7 | To- og fler span bygninger med buet gavl og belagt med en langsgående lampe  | koeffisienten m tas flys med en lanterne i henhold til utførelsesformene 1 og 2 i skjema 3, for spennvidder uten lanterne - med utførelsene 1 og 2, kretser 5 og 6. For å plane gavl(et belegg med l & gt; 48 m bør ta hensyn til lokal øket belastning som i dråper( se skjema 8) |
| 8 | Bygninger med høyde  | snølast på toppbelegget bør tas i samsvar med reaksjonsskjemaene 1-7, og i bunnen - på to måter: i henhold til Skjemaer 1-7 og Skjema 8( for bygninger - profil "a" for markiser - profil. "b") koeffisienten m skal være lik: hvor h - høyde av rampen, m, målt fra takfot til taket av det øvre dekselet og den nedre verdi på mer enn 8 m, bestemmelse av den mottatte m lik 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - lengden av de øvre partier( l ¢ 1) og nedre( l ¢ 2) belegging, hvor sneen overføres til nivåforskjellen region, m;de skal tas: belegg lamper uten langsgående eller tversgående lykter - belegg med langsgående lanterner - ( hvori l ¢ l ¢ 1 og 2 bør ikke være mindre enn 0). t1;m2 - andelen snø som transporteres av vinden til høydeforskjellen;verdiene for den øvre( T1) og nedre( m2) belegg bør være basert på deres profil: 0,4 - planet for belegging med en £ 20 °, med hvelvede f / l £ 1/8; 0.3 - for flat belegg med en>20 °, hvelvet med f / l>1/8 og belegg med tverr lyktor. For lav belegg bredde og r2 = 0,5 k1 k2 k3, men ikke mindre enn 0,1, karakterisert ved( a sperreforspenning, den viste stiplede linje, k2 = 1);men ikke mindre enn 0,3( a - i m, b, j - i grader). sonelengde forhøyet snegootlozheny b skal være lik: når b = 2 timer, men ikke mer enn 16 m; på ikke mer enn 5 timer, og bør ikke mer enn 16 m koeffisienter m, akseptert for beregning( vist i to utførelsesformer ordninger) stige: ( hvor h - i m; S0 - kPa). 4 - hvis bunndekket er et byggdeksel; 6 - hvis bunndekselet er et baldakin.m1 faktor bør tas: m1 = 1 - 2m2. Notater: 1. Med d1( d2) & gt;12 m m verdi for differensial lengde d1( d2) porsjon til å bli bestemt uten hensyn til virkning på lampene er øket( redusert) overflate. 2. Hvis strekker seg over den øvre( nedre) av bekledningen ha en annen profil, når det fastslås m må ta passende verdi T1( T2) for hver sang i løpet av l ¢ 1( l ¢ 2). 3. lokalbelastningen på differansen bør ikke tas i betraktning hvis høydeforskjell, m, mellom to tilstøtende belegg mindre( hvor S0 - i kPa) |
| 9 | Bygninger med to dråper høyde  | snølast på den øvre og nedre deksel for å bli tatt i henhold til skjema 8. Verdierm1, b1, m2, b2 bør bestemmes for hver enkelt dråpe uavhengig ta: T1 og T2 i kretsen 9( bestemt belastning nær h1 og h2 dråper) svarende til M1 i skjema 8 og m3( fraksjon snø med vinden på den reduserte belegg) tilsvarm2 i skjema 8. I dette tilfellet: |
| 10 | Coating withrekkverk | ordningen skal brukes til( h - i m; S0 - i kPa); men ikke mer enn 3 |
| 11 | Land belegg ved siden av høye ovenfor taket ventilerende aksler og andre overbygninger  | ordningen refererer til deler med diagonal overbygg basen ikke mer enn 15 MW, avhengig av den beregnede design( dekkplater, og podstropilnyh Truss) bør ta i betraktningden mest ugunstige posisjonen til sonen med økt belastning( for en vilkårlig vinkel b). koeffisient m, konstant innenfor nevnte sone, skal tas som: 1,0 ved d £ 1,5 m; men ikke mindre enn 1,0 og ikke mer enn: 1,5 1.5 2.0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, men ikke mer enn 2d |
| 12 | hengende belegg sylindrisk form | m1 = 1,0; |
| antall | kretsskjemaer av bygninger, byggeelementer og vindbelastning | Bestemmelse av aerodynamiske koeffisienter | noter | |||||||
| 1 | frittliggende flate solid konstruksjon. | - | ||||||||
| vertikal og avviker fra vertikalen med ikke mer enn 15 ° overflate: | ||||||||||
| topp | ce = +0,8 | |||||||||
| bunn | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Bygninger med gavl belegg | |||||||||
 | koeffisient | en, | ° verdier CE1, CE2ved lik | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0.6 -0.7 -0.8 | 1. når vinden vinkelrett på endeflaten av bygninger, for hele overflaten av belegget ce = -0,7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 +0,8 | ||||||||
| CE2 | £ 60 | -0.4 -0.4 -0.5 -0.8 | 2. i å bestemme koeffisienten n i samsvar med n. 6,9 | |||||||
| verdienegt; | ||||||||||
| & lt; / RTI & gt; | ||||||||||
| 3 | bygninger med buet og nært beslektet i omriss dekker | 1. Se. Note.1 til ordningen 2.2.Ved bestemmelse av koeffisienten n i samsvar med n. 6,9 | ||||||||
 | koeffisientverdier | CE1, CE2 ved samme | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | 0,1 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0.2 -0.2 -0.1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| ³ en | -0.8 -0.7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | vilkårlig | -0.8 -0.9 -1.1 -1 | -1,2 | |||||||
| Ce3 verdi tatt ved ordningen 2 med en langsgående | ||||||||||
| 4 | bygninger lykt | koeffisienter CE1, CE2 og Ce3 bestemmes ifølge ordreniyami til skjema 2 | 1. Ved beregning av de tverrgående rammer og bygninger med lykt vetroboynymi beskytter koeffisienten total verdi "lanterne-paneler" vindusystem motstand tatt lik 1,4.2.Ved bestemmelse av koeffisient n i samsvar med punkt 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lamper | for belegning av en bygning på segmentet AB koeffisientene i og for seg bør ta skjema 4. For å sollamper parti ved l £ 2 cx = 0,2;ved 2 £ l £ 8 for hver lampe cx = 0,1l;hvis l & gt;8 cx = 0,8 her. For andre deler belegg ce = -0,5 | 1. For lovart, lesiden vegger og bygninger trykkoeffisienter bør bestemmes i overensstemmelse med instruksjoner fra skjemaet 2.2.Ved bestemmelse av koeffisienten n i samsvar med n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | Bygninger med langsgående lys med forskjellige høyder  | koeffisienter c ¢ e1, e2 med ¢¢ ¢ e3 og bør bestemmes i samsvar med instruksjoner til Skjema 2, karakterisert ved at bestemmelsen av CE1 høyde h1 må taszdaniya. Dlya seksjon AB Se toppveggen skal bestemmes, så vel som for hele kretsen seksjonen 5, hvor for h1 - h2 er nødvendig for å ta høyde for lampen | Se note. .1 og 2 ifølge skjema 5 blir | |||||||
| 7 | Bygninger med  | skur for belegg strekningen AB og for seg bør bestemmes i overensstemmelse med instruksjoner fra den skjemadelen 2. For sol ce = -0,5 | 1. Den friksjonskraft må sees i hvilken som helst retning av vinden, hvori cf= 0,04.2.Se. Note.1 og 2 ifølge skjema 5 | |||||||
| 8 | Bygninger med clerestory  | For vind lampe koeffisient ce bør bestemmes i samsvar med instruksjoner til skjema 2 for resten av belegget - som et område for sol kretsen 5 | Se note. .1 og 2, i skjema 5 | |||||||
| 9 | bygninger kontinuerlig åpen på den ene side | I 5 m £% SI2 = Si1 = ± 0,2;når m ³ 30% Si1 si3 bør tas som bestemt i samsvar med instruksjoner til Skjema 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koeffisienter for seg på den ytre overflaten for å bli tatt i henhold til instruksjonene til skjemaet 2.2.m gjerde permeabilitet skal defineres som forholdet mellom det totale arealet tilgjengelig for ham åpninger til det totale arealet av gjerdet. For tetting av bygningen skal være ci = 0. I bygninger som er angitt i kap. 6.1 i den standard verdi av det indre trykk i lungene skillevegger( når overflaten tetthet på mindre enn 100 kg / m 2) bør være lik 0,2w0, men ikke mindre enn 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Til hver vegg av en bygning som en "pluss" eller "negativt" for koeffisienten Si1 når m £ 5% bør fastsettes på grunnlag av de mest ugunstige betingelser for realisering av lasttilfelle. | |||||||
| 10 | avsatser av bygninger på en | del for CD ce = 0,7.bør bestemmes ved lineær interpolasjon av de verdier som er tatt ved punktene B og C. Koeffisientene CE1 og Ce3 på segmentet AB for å bli tatt i henhold til instruksjonene i skjemaet for å seksjon BC ce 2( hvori b og l - plan dimensjoner av bygningen). For vertikale flater koeffisientce må bestemmes i samsvar med instruksjoner til skjemaer 1 og 2 | - | |||||||
| 11 | Skur  | typen krets | a, hagl | koeffisientverdier | 1. koeffisienter CE1, CE2, CE3, Ce4 henføres til mengden av trykket på den øvre og nedre overflater navesov. Dlyadet negativtCE1 verdier, bør CE2, Ce3, Ce4 retning av trykket i diagrammene reverseres. 2. For kalesjer med bølgete belegg cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 +0,6 | 0 | |||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 -1,5 | 0 | ||||||
| 20 | 1,5 0,5 2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 +0,6 | - | - | |||||||
| IV | 10 | +1,3 +0,2 | - | - | ||||||
| 20 | +1,4 +0,3 | - | - | |||||||
| 30 | +1,6 +0,4 | - | - | |||||||
| 12 og | Felt | b, DEG | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koeffisienter SE gitt med Re & gt;4 x 105,2.Ved bestemmelse av koeffisienten n i henhold til punkt. 6.9 bør være f = = 0,7d |
| og for seg | 1,0 0,8 0,4 | -0.2 -0.8 -1.2 | -1,25 | |||||||
| Fortsatt | ||||||||||
| b, ° | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1.0 -0.6 -0.2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 vedRe cx = 0,2 ved 4 x 105 & gt;Re, hvor Re - Reynolds nummer, ; - kulediameteren, m; - bestemmes i henhold til punkt 6.4 Pa. - bestemmes i henhold til punkt 6.5; . - avstand m fra overflaten til midten av kulen; - bestemmes i henhold til punkt 6.11 | ||||||||||
| 12b | Konstruksjoner sirkulærsylindrisk overflate  | & gt; , karakterisert ved at når 1 = & gt; .0; | 1. Re bør bestemmes av formelen til kretsen 12 og, idet z = h1.2.. Ved bestemmelse av koeffisienten n i henhold til punkt 6.9 skal tas: b = 0,7d; H = h1 + 0,7f 3. ci faktor å vurdere når den senkes deksel( "flytende tak"), så vel som fravær av sin | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,9 | 0,95 | 1.0 1.1 1.2 | 1,15 | |||||||
- må tas hvis Re & gt;4 x 105 i henhold til skjemaet:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| belegg | CE2 med verdi lik | |||||||||
| 1/6 1/3 | ³ en | |||||||||
| flat, avsmalende ved en £ 5 °, da sfæriske £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prismestruktur | ;Tabell 1 | 1. For balkonger vegger med vinden, parallelt med disse vegger, CF = 0,1;for bølgende belegg med f = 0,04,2.For rektangulære plan bygninger på l / b = 0,1 - 0,5 og b = 40 ° - 50 ° = 0,75;resulterende vindbelastning påført ved punktet 0, med eksentrisitet e = 0,15b. 3. Re bør bestemmes av formelen til kretsen 12 og, idet z = h1, d - diameteren av den omskrevne sirkelen. 4. Ved bestemmelse av koeffisienten n i henhold til punkt 6.9 t. - Høyde av bygningen, b - størrelsen i forhold til aksen y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le bør bestemmes i henhold til tabell.2. Tabell 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| tabell.2 l = l / b, hvor l, b - henholdsvis den største og minste størrelse på konstruksjoner eller komponent i et plan perpendikulært på retningen vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Tegninger seksjoner og informasjon | b vind, hagl | l / b | ||||||||
rektangulære  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40 - 50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| rombe | 0 | £ 0.5 1.9 1.6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
rettvinklet trekant  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabell 4 skisser | ||||||||||
| seksjoner og informasjon | b vind, hagl | n( antall sider) | ved Re & gt;4 x 105 | |||||||
regulær polygon  | vilkårlig | 5 | 1,8 | |||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1.5 1.2 1.0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Konstruksjoner og deres elementer h sirkulær sylindrisk flate( tanker, kjøletårn, tårn, skorsteiner), ledninger ogkabler, så vel som runde, rørformede elementer og solide strukturer gjennom | hvor k - bestemmes av bordet.1 av skjema 13; - bestemmes i henhold til skjemaet: for ledninger og kabler( inkludert belagte ising) cx = 1,2 | 1. Re bør bestemmes av formelen til kretsen 12 og, idet z = h, D - diameter D tatt sooruzheniya. Znacheniya: for trekonstruksjoner D = 0,005 m;for murverk D = 0,01 m;for betong og armert betongkonstruksjoner D = 0,005 m;for stålkonstruksjoner D = 0,001 m;for ledninger og kabler med diameter d D = 0,01d;for ribbede flater med ribber med høyde b D = b. 2. For korrugerte belegg med f = 0,04. 3. For ledninger og kabler d ³ 20 mm, fri for is, kan cx verdi senkes til 10% | |||||||
| 15 |  | plane gitterstruktur, karakterisert ved at - den aerodynamiske koeffisient av i-te element av strukturer;for profiler = 1,4;for rørformede elementer som skal bestemmes i henhold til skjemaet for kretsen 14, og dermed er det nødvendig å ta le = l( se tabell 2 i skjema 13. .); Ai - område av fremspringet i-te strukturelle element; Ak - det område som er avgrenset ved bygging | 1. Aerodynamiske koeffisienter til kretsene 15 - 17 er vist for konstruksjon av gitterverk med en vilkårlig kontur og 2. vindlasten er antatt å være det området som er avgrenset av Ak. 3. retning av x-aksen sammenfaller med vindretningen og vinkelrett på planet av strukturen | |||||||
| 16 | antall flate parallelle gitterstrukturer  | For CX1 toppkonstruksjonsfaktor er definert på samme måte som for kretsen 15.Dlya andre og etterfølgende konstruksjoner Ex2 = skh1h. For gårder rør på Re ³ 4 × 105 h = 0,95 | 1. Se. Annotated.1 - 3 til ordningen 15.2.Re bør bestemmes i henhold til formelen og ordningen 12, der d - den gjennomsnittlige diameteren til de rørformede elementer;z - kan tas lik avstanden fra bakken til den øvre korde. 3. Tabell for Skjema 16: h - sløyfestørrelsen;for rektangulære og trapesformede fagverk h - lengden av den minste side krets;Sirkulære konstruksjon av gitterverk h - deres diameter;for elliptisk og lignende i disposisjon strukturer h - en mindre akse; b - avstand mellom nabo gårder. 4. Koeffisienten j som skal bestemmes i overensstemmelse med instruksjoner fra skjemaet 15 | |||||||
| j | verdi h for gårder av profiler og rør ved Re, lik 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | Lattice tårn og romlig fagverk  | cf cX =( 1 + h) k1, hvor cX - har samme betydning kak for krets 15; h - er definert på samme måte som for kretsen 16. | 1. Se note. .1 - 3 til ordningen 15.2.cf angår en krets område motvind kant. 3. Når vindretningen diagonalt tetraedrisk firkantede tårn koeffisient k1 for ståltårn enkeltelementer bør reduseres med 10%;for tre tårn av de forskjellige elementer - øker med 10%.Skisser | |||||||
| tverrsnittsformer og vindretningen banen | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | skjermene og de skråstilte rørformede elementer er anordnet i planet for strømningen  | skha cx = sin2 a, hvor c, - blir bestemt i samsvar med instruksjoner tilordningen 14 | - | |||||||
| kraner | grenser F belastning, kN( tf) |
| Suspendert( manuell og elektrisk) og broen hånd | 10( 1) |
| Elektrisk overhead: | |
| universalmodusgrupper 1K-3K | 50( 5) |
| generelle formål og spesiellegrupper moduser av 4K-7C, samt støping | 150( 15) |
| spesiell gruppe av driftsmoduser 8K med fjæring belastning: | |
| fleksibel | 250( 25) |
| stiv | 500( 50) |
VEDLEGG 3 *
Nødvendig
SCHEME snølast ogFAKTORER m
VEDLEGG 4 Melde
Yelnia
ordninger vindlaster og aerodynamisk koeffisient med
VEDLEGG 5 Obligatorisk
CARD reguleringsplan av Sovjetunionen på de klimatiske egenskaper
1 *
regulering av Russland på vekten av snødekket
( revidert utgave. Rev.№ 2).
kart 2
regulering av USSR mellom den gjennomsnittlige vindhastighet, m / s, for vinter
Map 3
regulering av USSR ved vindtrykk
bilder 4
soneinndeling USSR veggtykkelse på glasuren
kart 5
regulering av USSR med gjennomsnittlig månedliglufttemperatur, ° C i januar
kart 6
Reguleringsplan av Sovjetunionen bety månedlig omgivelsestemperatur, ° C 7. juli
kartet
Reguleringsplan USSR av avviks gjennomsnittlig temperatur Sportsha den kaldeste dag av den månedlige gjennomsnittstemperatur, ° C, i januar
soneinndeling USSR VEKT snødekke og en veggtykkelse på glasur
( tillegg til kortet 1 og 4)
VEDLEGG 6
Anbefalt
avbøyning DEFINISJON og forskyvning
1. Ved bestemmelsedefleksjoner og forskyvninger bør ta hensyn til alle de viktigste faktorene som påvirker deres verdier( uelastisk deformasjon av materialer, cracking, holde den deformerte kretsen holde tilstøtende elementer, og man oppnådde samvirking noder og baser).Med tilstrekkelig begrunnelse individuelle faktorer kan ignoreres, eller for å vurdere en tilnærmet metode.
2. For konstruksjoner av materialer med kryp, er det nødvendig å ta hensyn til økningen i avbøyningen med tiden. Ved å begrense avbøyningen basert på de fysiologiske kravene skal betraktes som bare en kortvarig kryping oppviste umiddelbart etter påføring av belastningen, og på grunnlag av teknologisk og utforming( med unntak av beregningen tar hensyn til vindbelastning) og de estetiske og psykologiske krav, - komplett krype.
3. Ved bestemmelse av nedbøyninger kolonner etasjes bygninger og bukker horisontale kranbelastninger beregning ordningens kolonnene skal være utsatt for betingelsene for deres festing, med tanke på at kolonnen:
i bygninger og innendørs stativer ikke har noen horisontal forskyvning på toppen av bæreren( dersom belegget ikke produsererstiv i horisontalplanet av skiven, er det nødvendig å ta hensyn til den horisontale overholdelse av pilarene);
i åpne hyller anses som en konsoll.
4. I nærvær av en bygning( konstruksjon) av produksjonsutstyr og transport derav følgende fluktuasjoner i bygningskonstruksjoner, og andre kilder til vibrasjoner vibrasjons grenseverdier, hastighet og akselerasjon må tas i overensstemmelse med den GOST 12.1.012-90;"Sanitære normer for vibrasjon av arbeidsplasser" og "Sanitær tillatte vibrasjoner i boliger" av Sosialdepartementets helsedepartement. I nærvær av høy presisjon utstyr og instrumenter som er følsomme for vibrasjoner av innretningen hvor de er installert, vibrasjons grenser, hastighet, akselerasjon skal vibrasjon bestemmes i samsvar med de spesielle spesifikasjoner.
5. Beregnede situasjoner1 for hvilke det er nødvendig å bestemme avbøyninger og bevegelser, og deres tilsvarende belastninger bør tas, avhengig av beregningsgrunnlaget for kravene.
_____________
1 Oppgjørssituasjon er komplekset av forhold som tas i betraktning ved beregning av designkrav for konstruksjoner. Beregnet
situasjon er karakterisert ved beregning kretsteknikk, lasttyper, verdiene av driftsbetingelser for koeffisientene og pålitelighetsfaktorer begrensende liste over forhold som bør tas i betraktning i denne situasjon.
Hvis beregningen er basert på teknologiske krav, må designsituasjonen tilsvare effekten av belastninger som påvirker driften av prosessutstyret.
Dersom beregningen er gjort på grunnlag av konstruksjonskrav, bør utformingen situasjon i samsvar med masse handling, noe som kan føre til skade på tilstøtende elementer resulterer i betydelige nedbøyninger og forskyvninger.
Dersom beregningen er gjort på grunnlag av de fysiologiske krav til design situasjon bør i samsvar med en tilstand som er forbundet med vibrasjoner av strukturer, og konstruksjonen må ta hensyn til den belastning som påvirker strukturvariasjoner, som er begrenset til kravene i disse regler og forskrifter som er nevnt i punkt. 4.
Dersom beregningen foretasBasert på estetiske og psykologiske krav, bør utformingssituasjonen tilsvare virkningen av permanent og langvarig belastning.
For strukturer av dekker og overlapper med den bygning anslåtte veksten ved å begrense avbøyning psykologiske estetiske krav som er definert av den vertikale avbøyning for å bli redusert til størrelsen av en bygning stige.
6. Avbøyningspunktene elementer og gulvbelegg, som er begrenset på grunnlag av konstruksjonskrav må ikke overstige avstanden( gapet) mellom den nedre overflate av elementet og toppen av skilleveggene, glassmaleri og dørkarmer anordnet under lagerelementer.
Spalten mellom beleggets underliggende overflate og gulvelementene og toppen av partisjonene som befinner seg under elementene, bør som regel ikke overskride 40 mm. I de tilfeller hvor resultatene for spesifiserte krav i forbindelse med øket stivhet og gulvbelegg, som er nødvendige konstruktive tiltak for å unngå denne økning( for eksempel ved å lage en ledeplater ikke bøyelige bjelker, og ved siden av dem).
7. Hvis det er mellom veggene i hovedparten( nesten samme høyde som veggene), er verdiene i l i pos.2 og fanen.19 skal være lik avstanden mellom de indre overflater av de hovedvegger( eller kolonner) og disse skillevegger( eller mellom de indre overflater av veggene, fig. 4).
Damn.4. Ordninger for å bestemme verdiene for l( l1, l2, l3) hvis det er mellom veggene til
hovedbarrierer a - en i spenningen;b - to i spenningen;1 - bærende vegger( eller kolonner);2 - hovedpartisjoner;3 - Overlapping( belegning) før lasten påføres;4 - overlapping( belegg) etter påføring av lasten;5 - referanselinjer for avbøyninger;6 - gjerde
8. Truss Bøyninger i nærvær av suspenderte rullebane( ..., se tabell 19, punkt 2, d) å bli tatt som forskjellen mellom nedbøyning f1 og f2 tilstøtende fagverksbjelkeelementene( fig 5).
9. Rammens horisontale bevegelser skal defineres i veggene og partisjonene, og integriteten skal sikres. Når rammene av bindingen
fleretasjes bygninger med mer enn 40 m etasjes skråttstilte celler tilstøtende membranstivhet lik f1 / hs + f2 / l( Fig. 6) skal ikke overstige( se tabell 22. .);1/300 for pos.2, 1/500 - for pos.2, a og 1/700 - for pos.2, b.
Damn.5. Kretsen for bestemmelse bøyningene Fagverk i nærvær av suspendert rullebane
1 - takkonstruksjonen 2 - utenbords kran strålebanen;3 - overhead kran;4 - startposisjon av tømmerkonstruksjoner;f1 - avbøyning av den mest lastede tømmerkonstruksjonen;f2 - trau ved siden av den mest belastede fagverket
Damn.6. Kjøre skew etasjes celler 2 tilstøtende til avstivningsprofilene diafragmaer 1 i bygninger med Svjaseva stillas( stiplet linje viser den opprinnelige rammen før påføringen av lastkretsen)
VEDLEGG 7 *
Nødvendig
ACCOUNTING ANSVARS BYGNINGER *
1. For å gjøre rede for ansvar av bygningerkarakterisert ved sosiale, økonomiske og miljømessige konsekvenser av sine feil, blir tre nivåer etableres: i - høyere, II - normal, III - redusert.
øket nivå av ansvar bør tas for bygninger og konstruksjoner, svikt som kan føre til alvorlige økonomiske, sosiale og miljømessige konsekvenser( tanker for olje og oljeprodukter med en kapasitet på 10.000 m3 eller mer, rørledninger, industrielle bygninger med spennvidder på 100 m og mer, anlegg for kommunikasjon høyde100 m og mer, samt unike bygninger og strukturer).
normalt nivå av ansvar bør tas for bygninger av masse konstruksjon( boliger, offentlige, industri, landbruksbygg og anlegg).
Redusert nivå av ansvar bør tas for bygging av sesongmessige eller hjelpe( veksthus, sommerpaviljonger, små lager og lignende anlegg).
_____________
* Dette programmet er en del 5 av GOST 27751-88 med endringer godkjent av RF State Committee for arkitektur og konstruksjon av 21.12.93 № 18-54.
2. Ved beregning av bærende konstruksjoner og grunnlag for å vurdere påliteligheten ansvar koeffisient gn, tatt lik: til nivået av ansvar I - er større enn 0,95, men ikke mer enn 1,2;for nivå II - 0,95;for nivå III - mindre enn 0,95, men ikke mindre enn 0,8.På
ansvar pålitelighet koeffisient for å bli multiplisert med en belastning effekt( indre krefter og bevegelige strukturer og begrunnelse, og støt som skyldes belastninger).
Merknad. Denne paragrafen gjelder ikke for bygninger og konstruksjoner, tar hensyn til ansvaret som ligger i gjeldende forskrifter.
3. Nivåer av bygninger og ansvars bør også tas i betraktning ved bestemmelse av kravene til holdbarhet av bygninger og konstruksjoner, rekkevidde og volum av tekniske undersøkelser for bygging, etablering av regler for aksept, testing, vedlikehold og tekniske diagnostikk av byggeobjekter.
4. Klassifiseringen av objektet til et bestemt nivå av ansvar og valg GN koeffisienter produsert generell designer i samråd med kunden.
2. VEKT KONSTRUKSJONER og begrunnelse
2.1.Retningsgivende verdi prefabrikerte konstruksjoner vekt som skal bestemmes på basis av standarder, arbeidstegninger eller pass data produsenter, andre bygningskonstruksjoner og jord - for utforming størrelse og spesifikke vektmaterialer og jord med hensyn til deres fuktighetsbetingelser i bygging og drift av bygninger.
2.2.Faktorer for pålitelighet for lasten gf for vekten av bygningskonstruksjoner og jord er gitt i Tabell.1.
Tabell 1 Structures
| strukturer og markslags | lastsikkerhetsfaktor gf |
| Konstruksjoner: | |
| metall | 1,05 |
| betong( med en gjennomsnittlig tetthet på mer enn 1600 kg / m3), betong, murverk, armert murverk, trevirke | 1,1 |
| betong( med en gjennomsnittlig densitet på 1600 kg / m3 eller mindre), isolasjon, avretting og slutt lag( plate materialer i ruller, infiltrasjon, koblere, etc.) utføres: | |
| fabrikk | 1,2 |
| på bygge | 1,3 |
| Primers: | |
| i naturlig habitatii | 1,1 |
| bulk | 1,15 |
Merknader: 1. Ved kontroll av stabiliteten av strukturer på de bestemmelser mot vipping, så vel som i andre tilfeller, når minskningen i vekt av konstruksjoner og jordbunnen kan forverre arbeidsforholdene for utførelsen, skal slå seg ned, tar vektstruktur eller del derav, pålitelighetsfaktoren for lasten gf = 0,9.
2. Ved fastsettelse belastningen på bakken bør ta hensyn til belastningen av lagrede materialer, utstyr og kjøretøyer som skal overføres til bakken.
3. For metallkonstruksjoner hvor innsatsen til sin egen vekt overstiger 50% av den totale krefter bør være gf = 1,1.
9. andre last
Hvor det er nødvendig, forutsatt for reguleringer eller inn, avhengig av betingelsene for bygging og drift av bygninger bør ta hensyn til andre laster som ikke er inkludert i disse reglene( spesiell behandling av last, fuktighet og krympeeffekter, vind effekter, forårsaker en aerodynamisk ustabilfluktuasjoner som galoppering, buffeting).
